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中承式钢管混凝土拱桥计算书

2021-05-11 来源：要发发教育

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

前言

大学四年的学习生活转瞬即逝，在毕业前的毕业设计对我们而言尤为重要。它不仅仅是学校教学要求的一个重要环节，更是培养我们独立工作能力、理论联系实际的能力、严谨设计能力等能力的一个重要的手段。通过认真的完成毕业设计，可以系统的运用所学的知识，也可以通过毕业设计来查找理论知识存在的不足。

本设计是在指导老师的悉心指导下完成的，题目是柳州市某大桥的设计，主要从桥梁方案的设计与比较，桥梁的结构内力计算，预应力筋的配置设计，预应力损失的计算，截面强度、应力验算等几个方面进行。在桥梁方案比选时，首先根据地形地质条件，桥梁的总长，大体确定要选用的基本方案，通过比较分析，按照安全、实用、经济、美观、有利于环保的原则，确定最终的方案。本设计考虑到水位情况、基础埋深、桥面宽度、施工方法等等因素，最终确定出桥型总体布置图，引桥采用跨径为35米和30米的预应力混凝土箱型连续梁桥，主桥采用主跨为140米的中承式钢管混凝土拱桥。主跨拱肋采用圆端形截面，边跨拱肋采用钢筋混凝土矩形截面形式。主跨拱肋采用钢管混凝土截面可以增强截面刚度，减少截面结构尺寸，节约混凝土的用量，进而起到减轻桥梁自重，减少了恒载的重力，在一定程度上也可以减低桥梁造价。随着我国拱桥设计的不断发展，钢管混凝土拱肋也是目前较大跨径拱桥中最常采用的截面形式之一。如将1989年建成的四川省第一座跨径为100米的钢筋混凝土箱型拱肋与箱型板拱定型设计相比，重力与水平推力分别减少小了48%和40%，相当于减小了下部结构圬工数量，从而降低了总造价。另外，在外观上，考虑到该设计为城市桥梁，钢管混凝土中承式拱桥拱桥线形清晰明快，轻盈美观，增加的城市的美观性，并且施工也比较方便，本设计采用缆索吊装施工。由于，钢管混凝土拱桥的这些优点，目前在混凝土拱桥中已被普遍采用。其它结构的设计以及细部的处理都参照了相应的规范和手册进行。在计算时，通过手算和桥梁迈达斯软件计算相结合，进行了截面配筋、应力计算等工作。在模型的建立过程中，对于细部的处理，如何施加荷载、如何导入CAD截面等问题有了更清晰的认识，在整个设计的过程中，CAD制图、桥梁电算、手算等能力有了明显的提高，独立分析计算的能力得到了长足的发展。

本设计旨在通过合理的设计，达到安全、实用、经济、美观、有利于环保的目的，同时，要达到学以致用、举一反一的程度。通过计算分析，结构的设计是安全可靠、合理的。通过毕业设计，收获很多、感触颇深，但由于本人能力和知识水平有限，错误之处在所难免，恳请各位老师批评、指正。

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

摘要 ........................................................... 1 第1章绪论 .................................................. 2

1.1钢管混凝土拱桥现现状与发展 ............................... 2 1.2 钢管混凝土拱桥的应用现状 ................................ 2 1.3钢管混凝土拱桥的理论研究现状 ............................. 3 1.4钢管混凝土拱桥的发展优势 ................................. 3 1.5钢管混凝土拱桥目前存在的问题 ............................. 4 1.6 钢管混凝土拱桥发展趋势 .................................. 5 第2章设计资料及概述 ......................................... 6

2.1 技术标准 ............................................... 6 2.2 自然概况 ................................................ 6 2.3不良地质现象及地质灾害 ................................... 6 2.4 设计规范 ................................................ 6 2.5 概述 .................................................... 7 第3章方案设计与比选 ........................................... 8

3.1 初选设计方案说明 ........................................ 8 3.2 方案比选 ................................................ 8 3.3 最终方案的确定 ......................................... 14 第4章结构设计计算 ........................................... 15

4.1主要材料及技术性能 ...................................... 15

4.1.1混凝土 ............................................. 15 4.1.2预应力钢束的物理力学参数取值 ....................... 15 4.1.3沥青混凝土 ......................................... 15 4.2结构尺寸拟定 ............................................ 15

4.2.1基本计算构造 ....................................... 15 4.2.2桥型尺寸拟定 ....................................... 16 4.2.3主桥上部构造 ....................................... 16 4.3下部构造 ................................................ 19 4.4迈达斯建模全过程： ...................................... 19

4.4.1 材料的定义： ...................................... 19 4.4.2截面定义： ......................................... 21 4.4.3节点和单元的建立 ................................... 25 4.4.4 边界条件 .......................................... 26 4.4.5 预应力钢束的布置 .................................. 26 4.5 荷载的施加 ............................................. 27 第5章主桥内力计算 ........................................... 31

5.1 计算模式 ............................................... 31

5.1.1 结构模型 .......................................... 31 5.1.2边界条件 ........................................... 31 5.1.3 汽车荷载横向折减系数 .............................. 31 5.1.4 汽车冲击系数的确定 ................................ 31 5.2 设计荷载及荷载组合 ..................................... 32

5.2.1设计荷载 ........................................... 32

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5.2.2 使用荷载组合 ...................................... 33 5.3 各截面内力计算 ......................................... 33

5.3.1承载能力极限状态荷载组合 ........................... 33 5.3.2活载作用下主拱内力及应力 ........................... 34 5.3.3 横梁内力计算 ..................................... 35 5.3.4正常使用极限状态荷载组合 ........................... 40 5.4横梁预应力筋的配置 ...................................... 42

5.4.1配束后内力计算及内力组合 ........................... 44 5.4.2 构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋的数量 .... 45 5.4.3 最小配筋率的要求 .................................. 45 5.5横梁持久状况承载力极限状态应力验算 ...................... 46 5.6 持久状况正常使用极限状态验算 ........................... 49 5.7预应力损失及有效预应力的计算 ............................ 52 5.8 有效预应力的计算 ....................................... 55 5.9 拱肋截面应力验算 ....................................... 55 5.10 拱肋挠度计算 .......................................... 55 第6章施工要点和方案概要 ..................................... 59

6.1 建筑材料 ............................................... 59 6.2 下部结构施工 ........................................... 59 6.3 上部结构施工 ........................................... 60 6.4其它施工注意事项 ........................................ 61 6.5施工安排 ................................................ 62 结束语 ........................................................ 63 致谢 ........................................................ 64 参考文献 ...................................................... 65 附表1 ......................................................... 66 附表2 ......................................................... 67 附表3 ......................................................... 69 附表4 ......................................................... 72 附表5 ......................................................... 86 附表6 ......................................................... 93 附表7 ......................................................... 95

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摘要

本次设计的对象是某城市大桥。根据所给地形和其他设计参数，联系已建桥以及有关文献，结合相关规范，进行方案设计。采用中承式钢管混凝土拱桥，主桥跨径设为60m

＋140m＋140m＋140m＋60m，横梁采用变截面形式，横梁跨中高为2.0m，横梁在拱肋支撑

处梁高为1.75m 在端部采用牛腿形式设计，边纵梁高为1.75m高的巨型截面，其余纵梁采用0.6m³0.3m巨型截面，本文主要阐述了该桥的设计和计算过程。首先进行桥型方案比选，对主桥进行总体布置设计，然后对上部结构进行内力、配筋计算，再进行强度、应力验算。同时，本设计严格遵从交通部颁布实施的关于此类桥梁设计、施工规范，最终达到了理论与实践相结合。

关键词：钢管混凝土,中承式拱桥,预应力

Summary

This design is the object of a bridge in a city. According to the terrain

and other design parameters, contact bridge and related literature, combined with the relevant specification, programme design. Used in the bearing type pipe concrete arch bridge, main span set for 60M+140m+140m+140m+60M, beam used variable section forms, beam across in the high for 2.0M, beam in arch rib support department beam high for 1.75m in end Department used cattle leg forms design, edge longitudinal beam for 1.75m high of giant section, remaining longitudinal beam used 0.5mx0.3M giant section, this article main explained has the bridge of design and calculation process. First for bridge type selection, design of general layout of main and superstructure, reinforcement calculation for internal force, strength and stress calculation.

At the same time, adhered to the promulgation and implementation of the Ministry of the design on this type of bridge design and construction norms and ultimately achieve by combining theory and practice.

Key words: steel pipe concrete bowstring arch bridge with prestressed

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第1章绪论

1.1钢管混凝土拱桥现现状与发展

钢管混凝土拱桥以其强度高、跨越能力大、施工便捷、经济效果好、桥型美观等优点在我国桥梁中得到了广泛应用。本文介绍了钢管混凝土拱桥的应用及理论研究现状，对其发展优势及发展中存在的问题进行了分析，最后展望了钢管混凝土拱桥的发展趋势。

钢管混凝土是将混凝土填充到钢管内形成的一种组合结构材料。这种材料具有承载力高、塑性韧性好、施工方便、耐火性能和经济效果好等优点，工程上常应用于房屋建筑结构和桥梁结构中，其中在桥梁上主要应用于拱桥。

1.2 钢管混凝土拱桥的应用现状

钢管混凝土应用于拱桥，始于20世纪30年代末，苏联建造了跨越列宁格勒涅瓦河101m的下承式钢管混凝土公路拱桥和位于西伯利亚跨度达140m 的上承式钢管混凝土铁路拱桥。此后相当长的时间内，世界范围内再没有修建这种类型的桥梁。1990年, 我国第一座钢管混凝土拱桥——四川旺苍东河大桥建成，该桥为跨径115m 的下承式刚架系杆拱桥。它是我国在钢管混凝土结构理论研究与实际应用上的新的突破，对我国钢管混凝土拱桥的发展影响是巨大的。

由于钢管混凝土结构在桥梁上的应用，同时解决了拱桥高强度材料应用与施工两大难题，因此，钢管混凝土拱桥在我国得到迅猛的发展。近二十年时间里，我国共修建了200多座钢管混凝土拱桥。如1995年建成的广东南海三山西大桥，主桥为45m+200m+45m带悬臂钢管混凝土中承式刚架系杆拱桥，主拱肋采用等截面横哑铃形桁式，用预应力钢绞线作为系杆，平衡主拱与边拱的不平衡推力。2000年建成的广东丫髻沙大桥，主桥为76 + 360 + 76 m 三跨连续中承式钢管混凝土刚架系杆拱桥，跨径居当时同类型桥梁之最，施工采用竖向转体与水平转体相结合的方法，转体重量也是国内之最。重庆巫峡长江大桥主孔跨径达460 m，是目前世界上跨径最大的钢管混凝土拱桥。该桥为中承式桁拱，采用斜拉悬臂缆索吊装施工，于2005 建成，无论在结构设计还是施工方面，该桥均有许多创新之处。我国第一座铁路钢管混凝土拱桥—水柏铁路北盘江大桥，2002 年建成，主桥结构为上承提篮式钢管混凝土拱，拱脚中心跨度236 m，拱肋横向内倾6.5°，采用水平转体施工，该桥的建成对推动钢管混凝土拱桥在我国铁路桥梁中的应用具有重大的意义。此外，较为典型的还有：广西三岸邕江大桥(主跨270 m)，湖北武汉汉江五桥（主跨280m），广西南宁永和大桥（主跨349.5m），广东东莞水道大桥（主跨280m），湖南南县茅草街大桥（主跨368m），宜昌长江铁路大桥(主跨264m)，安徽黄山太平湖大桥（主跨336m）等。

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目前在建的跨度较大的钢管混凝土拱桥有湖北支井河大桥、湘潭湘江四桥等。湖北支井河大桥，主桥为上承式有推力钢管混凝土拱桥，主拱跨径为430 m，失跨比为1/5，拱肋为变高度钢管混凝土桁式拱肋，采用斜拉悬臂施工。湘江四桥主桥为120 + 400 + 120 m 钢管混凝土斜拉飞燕式拱桥。边跨与主跨跨度比为0.3 。结构以拱结构受力为主，辅以斜拉索受力的组合结构体系。边跨拱脚、主跨拱脚、索塔均固结于拱座。主拱为中承式双肋无铰平行拱，拱轴线为高次抛物线，采用6 管桁架截面。边拱拱肋为上承式，双肋横向内倾，拱轴线采用1.45次抛物线。主跨桥道系采用悬吊体系。

1.3钢管混凝土拱桥的理论研究现状

随着钢管混凝土拱桥的应用发展，我国对钢管混凝土拱桥的理论研究也迅速开展起来。国家自然科学基金资助项目《钢管混凝土拱桥抗震理论研究》、《大跨度钢管混凝土拱桥施工过程变形及应力模拟》、《核心混凝土收缩、徐变对钢管混凝土拱桥静力性能影响研究》及西部交通建设科技项目《钢管混凝土拱桥设计、施工、养护关键技术研究》等课题正在研究之中或部分已结题。由重庆交通科研院主编的《钢管混凝土拱桥设计规范》、《钢管混凝土拱桥施工技术规范》于2004 形成了报批稿。有关标准规范在修订中也增加了钢管混凝土拱桥的内容。

由于钢管混凝土拱肋由钢管和管内混凝土组成，目前工程界存在着两种设计计算方法[2]。一种是从架设钢管拱肋开始，采用应力叠加法分别计算钢管和管内混凝土的应力，分别对钢和混凝土的应力采用容许应力法进行验算。另一种方法，则是在施工阶段进行应力验算，而对成桥后的受力视钢管混凝土为整体，采用内力叠加法计算内力，然后进行整体和局部构件的承载力验算。陈宝春教授建议钢管混凝土拱桥对施工过程的验算，在管内混凝土形成强度以前应以钢结构进行验算，可遵循现行的公路桥规中对钢桥的规定，按采用容许应力法验算；钢管混凝土拱肋形成后的施工过程和成桥，均应以钢管混凝土结构按采用极限状态法进行验算，考虑初应力与徐变等因素的影响，而不应按应力迭加计算应力、按容许应力法进行强度验算。

此外，大量论文及论著介绍了钢管混凝土拱桥的理论研究成果。在计算理论方面，对钢管混凝土拱桥的初应力、温度、管内混凝土收缩徐变、拱肋刚度计算取值、挠度限值、节点局部应力、节点疲劳、动力性能、极限承载力及稳定等问题进行了大量研究，取得了可喜的成果，这些研究为钢管混凝土拱桥的进一步发展提供了理论基础。但总的来说, 有关钢管混凝土拱桥的理论研究尚不够系统与深入，距形成成熟的计算理论还有相当的差距, 还有许多工作要做。

1.4钢管混凝土拱桥的发展优势

将钢管混凝土应用于拱桥中，在力学性能、施工、经济以及美观等方面，表现出很大的优越性，极大促进了拱桥的发展。

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钢管混凝土同套箍混凝土相同，一方面借助钢管对核心混凝土的套箍约束作用，使核心混凝土处于三向受压状态，从而使核心混凝土具有更高的抗压强度和压缩变形能力；另一方面借助内填混凝土的支撑作用，增强钢管壁的几何稳定性，改变空钢管的失稳模态，从而提高其承载力。二者的结合,充分发挥了两种材料的优点，相互弥补了彼此的不足。钢管混凝土作为一种组合材料具有独特的工作特性：弹性工作而塑性破坏,承载力高而极限压缩变形大。非常适合以偏心受压为主的拱桥。

大跨度钢管混凝土拱桥的发展优势还表现在施工上。修建大跨度拱桥的关键是施工方法。现代拱桥的施工方法已由以往在笨拙的满堂支架上施工发展到无支架施工：诸如缆索吊装法、劲性骨架施工法、悬臂拉索扣挂施工法及转体施工法等。钢管混凝土拱桥的施工过程是先制作和架设空钢管拱肋，然后将混凝土灌入钢管而成桥。这进一步大幅度地减轻拱结构劲性骨架的吊装质量，使上述无支架技术如虎添翼。同时，采用泵灌顶升技术灌注管内混凝土，无需振捣，借混凝土自重挤压密实，工效高质量好。此外钢管除与核心混凝土共同作为结构的主要受力部分外,在施工过程中可以作为支架和浇注管内混凝土的模板，使得施工方便、快捷。

工程实践表明[3]，钢管混凝土与钢结构相比,在保持自重相近和承载力相同的条件下，可节省钢材50% ，并节省大量的焊接工作；与普通钢筋混凝土相比，在保持钢材用量相近和承载力相同的条件下，构件的横截面积可减少一半，从而使建筑空间得到加大，混凝土和水泥用量以及构件自重相应减少50% 。另外，钢管混凝土本身的施工特点符合现代施工技术工业化的要求，可大量节约人工费用，降低工程造价。

钢管混凝土拱桥在造型艺术上也有着独特的优点。拱桥是个极富美感的桥型，它的美在于优美的拱曲线孕育着强大的力量，产生一跃而过的力动感和跨越感，令人赏心悦目。钢管混凝土拱桥以优美的弧形拱肋与直线形的梁、立柱（或吊杆）结合，呈现出刚柔并济、韵律优美的绰约风姿。同时，钢管混凝土拱桥在造型上以及拱肋的布置上呈多样化。拱肋截面可以做成哑铃形、三角形、四边形等，拱肋数量可以是单肋拱、双肋拱、三肋拱等，拱肋布置可以是平行桥面布置，与桥面斜交布置，两拱肋在拱顶连接布置等。另外，按车承形式不同拱桥可以布置成上承式、中承式或下承式。这样,可以根据功能和环境的不同采用不同的桥型和拱肋布置，使拱桥在满足功能的要求上，与拱桥所处环境相协调，从而使拱桥更具美感。

1.5钢管混凝土拱桥目前存在的问题

回顾和总结国内外钢管混凝土拱桥发展的历史和经验，不难发现当前还存在一些急需解决的问题：（1）理论研究相对滞后，跟不上发展步伐，对钢管混凝土拱结构的受力性能研究才刚刚开始，没能突出钢管混凝土这样一种特殊的组合材料，特别对受力中钢管对混凝土的紧箍力考虑不够；（2）钢管混凝土拱桥的有限元计算理论缺乏统一性，空间分析中，对计算模型的研究不多；（3）钢管混凝土拱桥中，钢管混凝土拱肋是典

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型的压弯构件，理论分析中对钢管混凝土组合材料在复杂受力状态下的本构关系还不明确；（4）稳定问题突出，稳定性、极限承载力研究还不完善；（5）核心混凝土收缩徐变的研究尚处于初步阶段，对于管内混凝土徐变目前还没有一个普遍认可的计算模式，在对徐变影响的分析方面，主要集中于钢管与混凝土应力变化方面，对刚度、变形与稳定等方面的影响研究还不够深入；（6）温度变化对钢管混凝土拱桥受力性能影响研究不够充分，其“相当合拢温度”或称“计算合拢温度”还有待进一步研究，以供制订规范时参考；（7）已建成的钢管混凝土拱桥常出现拱背混凝土脱空的现象；(8) 钢管混凝土桁架节点与柔性吊杆的疲劳问题，研究不够深入；（9）大跨度钢管混凝土拱桥具有明显的柔性特征，其动力与抗震性能研究得还不够。(10) 设计人员往往套用钢拱桥或钢筋混凝土拱桥的规范，进行钢管混凝土拱桥的设计计算，随着钢管混凝土拱桥的不断发展,对其专门规范的制定要求更加迫切。上述问题存在，将在今后相当长时间内成为制约拱桥发展的关键，必须依靠桥梁工作者共同努力、协同解决。

1.6 钢管混凝土拱桥发展趋势

钢管混凝土拱桥结构性能优越，跨越能力大，结构体系灵活多样，既可以做成有推力拱，也可以做成无推力的系杆拱，并能很好地适应不同地质与地形，外形优美，因此倍受桥梁工程界青睐。近几年随着对钢管混凝土结构研究的深入，钢管混凝土拱桥跨径记录在不断突破，形式在不断创新，技术在不断提高。原哈尔滨建筑工程学院钟善桐教授曾撰文指出系杆拱桥的跨度可达600m左右。同济大学的周念先教授则在文献[4]中提出：在500m~1000m的超大跨范围内，可供比选的方案有悬索桥、斜拉桥和系杆拱桥。对于系杆拱桥，虽一时不具备1000m的把握，但可以650m为第一步目标。同时周念先教授进行了初步探讨，认为是可行的。钢管混凝土拱在结构体系和施工方法上都具有更大的跨越能力，为拱桥跨径的继续向前推进提供了可能，相信经过广大桥梁工作者的努力，跨径650m的拱桥在不远的将来会在我国实现，待有了成功经验后，再向1000m前进。

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第2章设计资料及概述

2.1 技术标准

1.边夸桥宽：0.25米护栏+2.0米人行道+0.25米防撞栏+4米非机动车道+7.5米行车道＋0.5米分隔带7.5米行车道+4米非机动车道+0.25米防撞栏+2.0米人行道+0.25米护栏，桥面总宽28.5米；

2.中夸：0.25米护栏+1.75米人行道+1.5米拱肋区域+4米非机动车道+7.5米行车道＋ 0.5米分隔带7.5米行车道+4米非机动车道+1.5米拱肋区域+1.75米人行道+0.25米护栏，桥面总宽30.5米

3.桥面高程：左岸为94.08米，桥梁纵坡为1%，通过计算得桥梁中部高程为96.18米，右岸为94.08

4.桥面横坡：双向2.0%人行道1.5%向内单面坡； 5.桥面纵坡：双向1.0%； 6.作用等级：城市A级； 7.设计洪水频率为：1/100； 8.车道数：双向六车道； 9.设计行车速度：60km/h；

10.设计荷载：城市A级；人群荷载：3.0kN/㎡； 11.设计使用年限：设计基准期为100年。

2.2 自然概况

气候水文地质情况：月平均气温最高为32度，最低为5度；有河流经过，通航净高设计为10米；地质情况为，覆盖层为2～4米，弱风化基岩埋深20～30米。桥址范围内地下水流量中等，地下水类型以第四系松散层孔隙潜水为主，少量风化裂隙水。主要含水层为圆砾层、圆砾层、圆砾层，含水量中等。地下水主要受河道水位影响，地表水主要受大气降水、人工排泄的影响。地表水、地下水的水质良好。根据水文资料和当地建筑经验，桥位处地下水对混凝土及钢筋均无腐蚀性。

2.3不良地质现象及地质灾害

桥址范围内不良地质现象不发育，场地地形较为平坦、开阔，不存在滑坡等不良地质现象。但由于河水流量较大，设计时应充分考虑河流冲刷作用。

2.4 设计规范

[1] 中华人民共和国交通部部标准：《公路桥涵施工技术规范》（JTG T F50-2011 ），北京，人民交通出版社，2011年

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[2] 中华人民共和国交通部部标准：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），北京，人民交通出版社，2004年

[3] 中华人民共和国交通部部标准：《公路桥涵设计手册》（桥梁附属结构和支座），北京，人民交通出版社，1985年

[4] 中华人民共和国交通部部标准：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ041-2000），北京，人民交通出版社，2000年。 [5] 《城市桥梁设计通用规范》（2007年征求意见稿） [6] 《公路工程技术标准》 JTG B01-2003

2.5 概述

本毕业设计的课题任务是市城市大桥的设计。我通过设计资料了解了桥梁所处地理位置，气候条件以及设计要求等相关信息，根据所学的知识在综合使用状况、施工方法、工程造价及工期等多方面因素后进行桥型方案的初步设计，我的初步设计3个方案是：预应力混凝土连续梁桥、中承式混凝土拱桥和斜拉桥。通过对选定的方案比较（主要考虑了经济指标、美观和施工的难易程度以及运营效果），最后选定中承式混凝土拱桥方案作为推荐桥型方案。

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第3章方案设计与比选

3.1 初选设计方案说明

1、跨径为50+75+3³100＋75＋50（m）预应力混凝土连续梁桥； 2、跨径为60＋3³140+60（m）中承式钢管混凝土拱桥； 3、主跨为340m的斜拉桥；

3.2 方案比选

方案比选主要依据适用、经济、安全、美观、有利于环保的原则进行，因地制宜选择合适的桥型，以期达到预期的经济和社会效益，同时考虑要符合桥梁发展的客观规律，体现现代新科技的成就。桥型的选择要求在技术是可靠的，在施工上是切实可行的。综上所述，本次设计的三个比选方案如下：

方案Ⅰ 7跨预应力混凝土连续梁桥

（1）桥跨布置

总体布置50m+75m+3³100m＋75m＋50m（7跨连续梁桥）＝550m （2）方案构思

连续梁桥的墩梁固结，支点截面负弯矩可以大大消弱跨中截面正弯矩。预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。

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方案Ⅱ 中承式混凝土拱桥

（1）总体布置：60m＋3³140m＋60m＝540m。（2）方案构思

拱桥是一种理想的充分发挥材料受压性能的桥型，以往的由于大跨度拱桥施工所需的拱架费用极高，限制了大跨度拱桥的发展，同时大跨度拱桥施工产生的水平推力较大，所以往往作为跨越山涧峡谷的发展。考虑到经济原因，混凝土拱桥用混凝土方量较大，本方案主跨140米跨度适中。美学上，中承式拱桥曲线线形优美，给人以遐想的空间，通行视距良好。主拱板为主要受压构件，充分利用了混凝土材料性能，外形刚劲而不粗壮冗余。同时考虑到线性和受力特性，采用悬链线拱，矢高取为整数35米，矢跨比为1：4。（3）桥面宽度

边夸桥宽：0.25米护栏+2.0米人行道+0.25米防撞栏+4米非机动车道+7.5米行车道＋0.5米分隔带7.5米行车道+4米非机动车道+0.25米防撞栏+2.0米人行道+0.25米护栏，桥面总宽28.5米；中夸桥宽：0.25米护栏+1.75米人行道+1.5米拱肋区域+4米非机动车道+7.5米行车道＋ 0.5米分隔带7.5米行车道+4米非机动车道+1.5米拱肋区域+1.75米人行道+0.25米护栏，桥面总宽30.5米（4）主拱拱圈

主拱拱圈采用圆端行钢管混凝土截面，，计算跨径140m，计算矢高35m，矢跨比1/4，拱圈由钢管和C50微膨胀混凝土组成。拱圈高2.8m。左右拱肋之间用刚横撑连接在一起，保持整体结构的稳定性。 (5)桥面结构

桥面板采用12cm预制混凝土板和10cm现浇混凝土以及10cm沥青混凝土铺装。 (6)立柱

立柱标准间距为7m，采用C50混凝土现浇，立柱截面尺寸采用1m³1m的矩形截面 (7)施工方案

拱座混凝土属于大体积混凝土，尤其注意施工时混凝土散热，确保拱座不致因过高的温度应力而开裂。主拱圈采用缆索吊装悬臂拼装焊接，主拱圈由工厂预制，试拼合格后通过车辆运至现场缆索吊装，这种方法的要点是在拱脚墩，台处安装临时的钢或钢筋混凝土塔架，用缆索一端拉住拱圈节段，另一端在台后并锚固在岩盘上，这种逐节向河中悬臂架设，直至拱顶合龙。主拱圈合拢后，开始修建立柱，吊装预制横梁，现浇湿接缝现浇，防撞栏及桥面沥青砼铺装等。

形式。桥墩处立柱设置横系梁，以保证立柱刚度和稳定性。

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1 ） m：c位单（图置布体总桥拱土凝混管钢式承中 2.3图

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方案Ⅲ 斜拉桥

总体布置：140m＋340m＋140m＝540m。方案构思

斜拉桥方案造型美观，气势宏伟，跨越能力强，60多米的主塔充分显示其高扬特性，拉索的作用相当于在主梁跨内增加了若干弹性支撑，从而减小了梁内弯弯、梁体自重，从而减小梁体尺寸。施工技术较成熟。在施工过程中主梁梁恒载主要有索塔承担，两边墩台荷载较小，对河床两侧地质条件不均匀，一侧较好，一侧较差的桥位较适合。采用塔梁墩固结体系最为合理，固结体系可以大大提高结构的整体刚度。斜拉桥是由斜拉索、塔柱和主梁组成，用若干高强的拉索将主梁斜拉在塔柱上，斜拉索使主梁受到一个压力和一个向上的弹性支承的反力，这就使得桥梁的跨越能力大大增强。斜拉桥的优点是：梁体尺寸较小，桥梁的跨越能力较大；受桥下净空和桥面标高的限制少；抗风稳定性比悬索桥好；不需悬索桥那样的集中锚碇构造；便于悬臂施工等。不足之处是，它是多次超静定结构，设计计算复杂；索与梁或塔的连接构造比较复杂；施工中高空作业较多，且施工控制等技术要求严格。斜拉桥的适用性及技术难点，斜拉桥是半个多世纪以来最富于想象力和构思内涵最丰富而引人注目的桥型，它具有广泛的适应性。一般来说，对于跨度从200m至700m左右的桥梁，斜拉桥在技术上和经济上都具有相当优越的竞争能力。然而，随着斜拉桥跨度的增大，将会面临桥塔过高和斜索过长等一系列技术问题。另外，必须提到的是，斜拉桥的斜拉索可以说是这种桥梁的生命线，至今国内外已发生过几起通车仅几年就因斜拉索腐蚀严重而导致全部换索的不幸工程实例。因此如何做好斜拉索的防腐工作，确保其使用寿命，仍是当今桥梁界十分重视的重要课题。

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3 ）m：c位单（图置布体总桥拉斜 3.3图

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3.3 最终方案的确定

根据场地地形特点及相关设计要求，其中变截面连续梁桥因其施工工期较长，主桥后期营运养护费大，连续桥的跨径较短，桥墩数量较多，河中段水位较深，修建桥墩较困难，施工难度较大，综合考虑这些因素该桥型予以否定。钢管混凝土中承式拱桥，在满足使用要求的前提下，拱桥的设计更为经济、简便，钢管混凝土中承式拱桥的造型较为美观，而且当地旅游景点较多拱桥的美观也可成为当地的一个旅游资源。施工方面，拱肋采用悬索吊装施工法施工，横梁、系梁和吊杆一起拼装，桥面板也采用预制拼装，架设方便，施工质量较易控制。相同跨径斜拉桥与中承式拱桥相比，斜拉桥的造价更高，施工技术要求较高，施工控制等技术要求严格，它是多次超静定结构，设计计算复杂；索与梁或塔的连接构造比较复杂，经过方案比选，确定桥型方案为钢管混凝土中承式拱桥，此方案的主桥计算跨径为140m，计算矢高为35m，桥面板采用预制混凝土板和现浇混凝土组成。

主拱拱圈采用圆端行钢管混凝土截面和钢筋混凝土截面，计算跨径140米，计算矢高35m，矢跨比1/4，拱肋高为2.8米，宽为1.5米，钢管采用壁厚20mm的16Mn钢材，钢管拱肋中采用加劲肋形式，增强拱肋的结构刚度和稳定，内灌50号微膨胀混凝土填冲；钢筋混凝土拱肋截面采用50号现浇混凝土，高为2米，宽为1.2米。主梁设计

主桥主梁采用吊杆悬吊横梁，横梁之间通过纵梁连接在一起形成整体形式，再在横梁之间铺装预制好的混凝土板，其中，横梁采用工字型截面，边跨横梁长28.5m，宽0.8m，两端高1.75m，中间高2m；中跨横梁长30.5m，宽0.8m，两端高1.75m，中间高2m。合拢后的施工加载分为三大步骤：主拱肋浇灌混凝土、吊装横梁和纵梁、安装桥面板及现浇桥面铺装。

吊杆防锈以及上锚头均在工厂预先做好，准确量取长度后穿挂于拱肋上；在空中散开的状态下安好下锚头并穿过横梁用螺母锚于梁底。为了改善抗震性能，在吊杆两端均安设防震圈。利用横梁先导通两条轨道，安装简易滑车，逐条架设槽形板。拆除边跨临时支架，完成预计的预拱度。吊杆受力中活载占有较大的比例，一般要求吊杆有高的承载能力，稳定的高弹性模量（低松弛），良好的疲劳性能，及耐腐蚀性能。

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第4章结构设计计算

4.1主要材料及技术性能

4.1.1混凝土

根据文献，主梁采C50混凝土。有关该混凝土的参数取值如下：拉压弹性模量：E=34500 MPa 剪切弹性模量：G=13800 MPa 泊桑比：v=0.2

温度膨胀系数：alfa= 1e-005/度

4.1.2预应力钢束的物理力学参数取值

预应力钢束采用直径为15.24mm 的预应力钢绞线，预应力管道采用性能优良的预埋波纹管。钢绞线的主要力学性能如下：

极限抗拉强度：f pk = 1860MPa，张拉控制应力：0.75 f pk = 1395MPa

预应力钢束与管道的摩阻系数：μ = 0.22，预应力管道的偏差系数：k = 0.001。弹性模量： E=1.95³105MPa，钢筋松弛率： ≤ 0.035 两端锚具变形及钢筋回缩值： ≤ 12mm

4.1.3沥青混凝土

沥青混凝土型号为 SMAy=23KN/m3

4.2结构尺寸拟定

4.2.1基本计算构造

根据《公预范》中各条规定，混凝土、纲绞线和钢筋的各项基本数据以及在各阶段的容许值，如表3.1 所列。表3.1 基本计算数据名称项目立方体强度标准值弹性模量轴心抗压强度标准值主梁混凝土轴心抗拉强度标准值轴心抗压强度设计值轴心抗拉强度设计值短暂

符号 fcu,k Ec fck ftk fcd ftd 0.7f’ck 15

单位 MPa MPa MPa MPa MPa MPa MPa 数据 50 3.45³104 32.4 2.65 22.4 1.83 20.72 极限压应力 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

状态极限拉应力压应力极限值：极限压应力极限主压应力拉应力极限值：持久短期效应组合极限拉应0.7f’ck 0.5fck 0.6fck σst－MPa MPa MPa MPa 1.757 16.2 19.44 1.855 状态力短期效应组合极限主拉σpc≤0.7ftk 0.7ftk MPa 1.855 应力长期效应组合极限拉应力标准强度弹性模量抗拉设计强度 φ15.2钢绞线最大控制应力σcon 持久状态应力：标准荷载组合钢筋混凝土材料容重沥青混凝土钢绞线钢绞线与混凝土的弹性模量比 σlt－σpc fpk Ep fpd 0.75fpk 0.65fpk γ1 γ2 γ3 αEP MPa MPa MPa MPa MPa MPa KN/m3 KN/m3 KN/m3 无量纲 0 1860 1.95³105 1260 1395 1209 25 23 78.5 5.65 注：、分别为钢束张拉时混凝土轴心抗压、抗拉强度标准值，本例考虑混凝土强度达到设计强度的90%时开始张拉预应力钢束，即混凝土强度等级为C45时开始张拉钢束，因此，

fckftkfck = 29.6 MPa ，

ftk = 2.51 MPa 。

4.2.2桥型尺寸拟定

跨径布置：南北岸引桥均采用跨径为30m和35m箱型钢筋混凝土连续梁桥；引桥桥面宽为28.5米，主桥边跨桥面为28.5米，中跨桥面宽为30.5米，主桥采用中承式钢管混泥土拱桥，主桥标准跨径为140m，失高为35米。

4.2.3主桥上部构造主桥截面形式及主要尺寸

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a）拱肋尺寸

本次设计采用的是钢筋混凝土拱肋和钢管混凝土拱肋截面形式，计算跨径140m，计算矢高比1/4，拱轴线形式采用二次抛物线形式。

主桥采用圆端形截面形式的拱肋，矢高35m，钢管壁厚为20mm，内填C50 微膨胀混凝土的钢管混凝土拱肋，拱肋高为280cm，宽为150cm。

钢筋混凝土拱肋图钢管混凝土拱肋图 4.1 拱肋截面图(单位：m) b）横梁的尺寸拟定：

横梁中部断面宽0.8m，高2.0m，端部宽0.8m，高1.75m，（在迈达斯建模计算过程中取较小截面高1.75、宽0.8米进行计算）横梁在拱肋处采用加强截面形式，设计成矩形形式，在横梁两端设计成牛腿形式，以减轻自重，节省材料，端横梁采用高为1.5m，宽0.8m的矩形钢筋混凝土结构，其余横梁采用变截面预应力钢筋混凝土结构，具体尺寸如下图：

横梁中部断面图拱肋区横梁断面图

图4.2 横梁示例图(单位：cm)

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图4.3 单根横梁模型

c)纵梁尺寸拟定:

纵梁采用矩形钢筋混凝土截面，边纵梁尺寸取1.75³1.0m 其余纵梁取0.5³0.3m，纵梁与横梁采用钢筋混凝土湿接接头连接，纵梁的具体尺寸如下图：

纵梁断面图a 纵梁断面图b 图4.4 纵梁示例图(单位：cm)

d)吊杆尺寸拟定:

吊杆：全桥共设43对吊杆，吊杆的间距为7米，截面为圆形，直径为16cm。吊杆内

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设15根中交新预应力筋:270K 级钢绞线(15.24)。每榀拱肋设10根厂制吊杆，外包双层高密度聚乙烯（PE）护套，配套锚具采用带有纠偏装置的DS(K)7-127镦头锚，吊杆标准强度Ryb =1860MPa，破断力Nb=8162kN，吊杆张拉采用单端张拉，张拉端设于横梁底部，固定端设于拱肋顶部，吊杆锚垫板上下导管外设加强螺旋筋及钢筋网格，以弥补吊杆锚固对纵梁和拱肋截面的削弱。 e)预应力体系:

横梁预应力钢筋采用 ASTM：270K 级低松弛钢绞线（D15.24），采用OVM－15 张拉锚固体系，钢绞线采用ASTM A416－90a 标准，高强度低松弛270K 级φj=15.24 钢绞线，其标准强度为1860MPa，公称直径15.24mm，公称面积140mm²。预应力波纹管采用镀锌双波金属波纹管。 f)桥面铺装:

桥面铺装采用 10cm 厚SMA 沥青混凝土，10cm40 号现浇混凝土和12cm50号预制混凝土板 g)伸缩缝：

主桥两侧设置80型异型钢伸缩缝。 h)支座：

支座采用GPZ（Ⅱ）盆式橡胶支座； i)其他材料

砂、石、水等材料的质量要求均按照《公路桥涵施工技术规范》的有关要求执行。

4.3下部构造

主桥墩身采用矩形实体墩，长为12米，宽8米，承台长为13米，宽9米，基础采用180cm钻孔灌注桩。

4.4迈达斯建模全过程：

4.4.1 材料的定义：

钢管混凝土拱肋中采用C50微膨胀混凝土填充，边跨拱肋材料用50号混凝土，上横撑钢材采用Mn16钢材，吊杆材料采用抗拉标准强度为1860MPa的Φ15.2钢绞线。

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图4.4.1混凝土材料的定义

图4.4.2钢材的定义

图4.4.3钢管混凝土材料定义

图4.4.4钢绞线材料的定义

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4.4.2截面定义：

图4.4.5立柱截面定义

图4.4.6吊杆截面定义

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图4.4.7上横撑截面定义

图4.4.8纵梁截面定义

图4.4.9横梁截面定义

图4.4.10变截面横梁定义

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图4.4.11等截面矩形横梁定义

图4.4.12等截面边横梁定义

图4.4.13下横撑定义

图4.4.14变截面横梁2定义

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图4.4.15钢管拱肋定义

图4.4.16钢管拱肋定义

图4.4.17钢管拱肋定义

图4.4.18钢管拱肋定义

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4.4.3节点和单元的建立

在建模过程总采用复制和镜像等多种方法快速建模。

图4.4.19节点的建立

图4.4.21单元的建立

图4.4.20拱肋节点的建立

图4.4.22单元的镜像

5 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

4.4.4 边界条件

图4.4.23边界条件的施加1

图4.4.24边界条件施加2

模型成型图4.4.25

4.4.5 预应力钢束的布置

图4.4.26预应力特性值1

图4.4.27预应力特性值1

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图4.4.28预应力钢束形状1

图4.4.29预应力钢束荷载

4.5 荷载的施加

图4.5.1移动荷载工况增加

图4.5.2荷载组的增加

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图4.5.3自重荷载施加

图4.5.5系统升温荷载施加

图4.5.4梁单元荷载施加

图4.5.6单元温度荷载施加

8 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

图4.5.7交通车道线的增加

图4.5.8车辆荷载的定义

图4..5.10移动荷载规范选择

图4.5.9人群荷载的定义

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图4..5.11车辆荷载的施加

图4.5.12人群荷载的施加

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第5章主桥内力计算

5.1 计算模式

5.1.1 结构模型

结构总体静力分析采用桥梁静力计算综合分析程序midas2012进行。拱肋采用等截面形式，边跨拱肋为钢筋混凝土结构，中跨为钢管混凝土结构，桥梁整体布置如下图4.1所示。

图5.1 迈达斯建模图形

5.1.2边界条件边界条件见上图4.1

5.1.3 汽车荷载横向折减系数

多车道桥梁上的汽车荷载应考虑多车道折减，当桥梁设计车道数等于或者大于2时，汽车荷载横向折减系数应按《公路桥涵通用设计规范》表4.3.1-4选取相应的值该桥梁为双向六车道，所以汽车荷载横向折减系数为0.55。

5.1.4 汽车冲击系数的确定其中横梁的截面面积为A=1.06m

2截面惯矩Iz=4.053³10 冲击系数μ按以下公式计算：

当f<1.5Hz时， μ=0.05

当1.5Hzf14Hz时， μ=0.1767㏑f-0.0157 当f﹥14H z时， µ=0.45 式中f——(结构基频（Hz）。

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f112l2EIcmc拱桥的f计算公式如下：（式5-1）（式中的W1为基频系数，可按以下公式计算）

5.450f211052416.45334f1867f （式中f——拱桥失跨比）

5.4504210516.45334421867f4 0.983

f112l2EIcmc 0.9833.4510104.05310223.142522650 4.0 所以 μ=0.1767㏑4-0.0157=0.229

5.2 设计荷载及荷载组合

5.2.1设计荷载（1）永久荷载

一期恒载：一期恒载集度只考虑横梁集度而将桥面板和桥面铺装作为集中力加在节点上。计算结果如下所示人行栏杆：=1.52³2=3.04 KN/m

12cm预制混凝土：=0.12³30.5³25=91.5 (KN/m) 10cm现浇混凝土：=0.1³30.5³25=76.25 (KN/m) 10cm沥青铺装： =0.10³23.5³23=43.24 (KN/m) 总计:3.04+91.5+76.25+43.24=214.03 (KN/m)

每个节点的力为：214.03/7=30.57 (KN/m)

（2）上部结构混凝土收缩、徐变系数的计算参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）提供的计算公式和图标精确计算（电算程序），各系数如下：

弹性缩放系数：K =0.3;徐变速度系数：γ = 0.021;徐变终极值：Φκ = 2.0;收缩速度系数：r=0.021;收缩终极值：Φκ = 0.00015。（3）可变荷载 a. 基本可变荷载

车辆荷载标准按照《中国城市桥梁荷载》（cjj11-2011）选取，荷载等级为：城市－A级，人群3.5kN/m3,全桥设双向六车道。 b. 其他可变荷载

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（1）汽车冲击力：考虑（2）风荷载：不考虑（3）整体升温：考虑

5.2.2 使用荷载组合

按照现行公路、桥涵设计规范，对全桥形成和营运各阶段的内力和应力按荷载组合进行比较。（见表4.5）表4.5 内力组合项目表组合类型永久荷载汽车荷载 1.4汽车荷载 0.7汽车荷载 0.4汽车荷载人群荷载 1.4人群荷载 1.0人群荷载 0.4人群荷载承载能力极限基本组合 1.2结构自重正常使用短期效应组合 1.0结构自重正常使用长期效应组合 1.0结构自重 5.3 各截面内力计算

5.3.1承载能力极限状态荷载组合

《公路桥规》规定按承载能力极限状态设计时，应根据各自的情况选用基本组合和偶然组合中的一种或两种作用效应组合。

基本组合是承载能力极限设计时，永久作用标准值效应与可变作用标准效应的组合，基本表达式为：

mn0Sd（0GiSGikQ1SQ1kcQjSQjk）i1j2 式(5-2)

式中： 0——桥梁结构的重要性系数，按结构设计安全等级采用，对于公路桥梁，安全等级一级、二级和三级，分别为1.1、1.0、0.9； Gi——第i个永久作用效应对结构承载力不利时Gi=1.2；对结构的承载能力有利时，

其分项系数Gi的取值为1.0，其他永久作用效应的分项系数详见《公路桥规》； SGik——第i个永久作用效应的标准值； Q1——汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，Q1=1.4；当某个可变作用在效应中超过汽车荷载效应时，则改作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车的分项系数；对于专为承受某作用设置的结构或装置，设计时应该作用的分项系数取与汽车荷载同值； SQ1k——汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值； Qj——汽车荷载效应组合中除汽车荷载效应、风荷载外的其他第j个可变作用相应的分

项系数，取 Qj=1.4，但风荷载的分项系数取1.1；

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SQjk——在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第j个可

变作用效应的标准值； c——在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合时，人群

荷载（或其他一种可变作用）组合系数c=0.8；当其除汽车荷载效应（含汽车冲击力、

离心力）外尚有两种可变作用参与组合时，其组合系数取c=0.7；尚有三种可变作用参

与组合时，c=0.6；尚有四种可变作用参与组合时，c=0.50。

5.3.2活载作用下主拱内力及应力

汽车荷载作用下主拱内力及应力

活载分为可变作用（荷载）和偶然作用（荷载）两大部分，而可变作用（荷载）中主要部分是汽车荷载及其影响力（如汽车冲击力、汽车离心力等）。因此，汽车荷载在公路工程结构中通常被视为主导的可变作用。轴力以拉为正，压为负；剪力以绕脱离体顺时针为正，逆时针为负；弯矩以下缘受拉为正，上缘受拉为负；位移以向上为正，向下为负。

温度荷载作用下主拱内力及应力

桥梁结构处于自然环境中，将受到温度的影响作用，例如，常年气温变化导致桥梁产生纵向位移，这种位移并不产生结构内力，只有当结构的位移收到约束时才会引起次内力，这是温度作用的一种形式。太阳辐射或温度骤变是温度作用的另一种形式，它使结构沿高度方向成非线性的温度梯度，导致结构产生次内力。前者称为均匀温度作用，后者称为梯度温度作用。在拱桥设计中一般是仅考虑均匀温度作用，对于梯度温度考虑还甚少，还有待进一步的研究，钢桁架拱桥也不例外。至于均匀温度作用，主要考虑两种工况：一种是均匀温度上升，即大气温度比合龙温度高时，引起拱体膨胀；另一种是均匀温度下降，即大气温度比合龙温度低时，引起拱体收缩。

分析与探讨

通过对该大桥在各种静力荷载及关键工况的受力行为分析，可以得出以下一些结论：

(1)钢管拱桥空间效应非常明显。恒载作用下，结构杆件即承受轴力，又承受剪力、弯矩（面内和面外）和扭矩；其中轴力产生的效应所占比重最大，其次是弯矩（面内和面外），剪力产生的效应所占比重最小。总体看来，扭矩所占比重虽然不大，但某些局部杆件不能忽视，主要是加劲弦范围内的上弦杆和拱梁交界处的上、下弦杆。②恒载作用下，局部杆件应力比较大，这些杆件主要是长大斜杆、中支点处的下弦杆以及拱梁交界处的下弦杆。其中，长大斜杆受拉；中支点处的下弦杆以及拱梁交界处的下弦杆受压，同时伴有弯矩作用，容易发生稳定问题，值得我们注意。③水平、竖向位移相当大，设计和施工时应当采取相应的措施。一般说来，可以采用张拉系杆的办法来克服其水平位移和竖向位移；施工工程中，为了顺利的完成主桁合龙，目前常用的办法是将边支点预先降低，桁拱进行拼装时保持一定的倾角，此外为了使施工过程中结构受力更合理，可

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以采用“斜拉扣挂”和张拉临时系杆相结合的办法来实现。④恒载作用下主桁压杆分布充分体现了柏式桁架的受力特点。

(2)在混凝土桥中，汽车活载效应不到恒载效应的20％，而在钢管拱桥中，汽车荷载（汽车荷载、轻轨荷载和人群荷载）产生的效应是比较大的，达到了恒载效应的25％。 (3)均匀温度效应不大，不到2MPa,分析计算时可以忽略不计。②均匀温度产生的效应对边界条件的反映在局部杆件还是非常敏感的。这些杆件主要是指横向受约束处的下弦平联杆件，这就要求支座的选取应该恰当。一般来讲，大跨度钢桁架拱桥顺桥向是可以自由伸长或缩短，均匀温度对结构产生的效应非常小，但横桥向的位移量是有限的，主要由支座类型和制造精度确定。大跨度钢桁架拱桥主跨支座一般采用盆式钢支座，这种支座在一定角度范围内是可以自由转动，横桥向位移量可以达到±6mm，而均匀温度升高25°时，主桁结构的横向位移达到9mm，可见这种支座是可以满足要求的。③主跨由于支座类型的不同，均匀温度作用的效应并不对称，约束了纵向位移那一侧杆件应力较大，但两侧差异不到5％。

5.3.3 横梁内力计算手算过程：

对桥梁其中一根横梁进行承载能力极限状态荷载计算：

1.2结构自重+1.2桥面铺装+1.4汽车活载（可选）+1.4³0.7人群荷载+1.4³0.7整体升温荷载

自重作用内力图5.2（单位KN²m）桥面铺装作用内力图5.3（单位KN²m）

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整体升温荷载作用内力图5.4（单位KN²m）汽车荷载作用内力图5.5（单位KN²m）人群荷载作用内力图5.6（单位KN²m）

迈达斯中横梁各单元2/4处内力输出结果表5.6 轴向剪力-y 剪力-z 扭矩弯矩-y 位置 (kN) (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) 2/4 -4.02 0 -12.92 0 -6 2/4 -0.14 0 -53.05 0 -49.08 2/4 1.82 0 700.74 0 148.36 2/4 0.63 -7.65 368.58 0.35 545.02 2/4 0.08 -7.65 315.89 0.31 1211.57 2/4 -0.62 -10.55 198.29 2.48 2091.38 2/4 -0.95 -4.94 66.08 1.09 2620.14 2/4 -0.95 4.42 66.16 -1.82 2619.99 2/4 -0.63 9.87 198.37 -3.14 2090.93 2/4 0.08 6.92 315.97 -0.97 1210.87 36

单元 528 529 530 531 532 533 534 535 536 537

荷载自重自重自重自重自重自重自重自重自重自重弯矩-z (kN*m) 0 0 0 41.54 26.63 -0.13 -25.71 26.2 1.99 -23.03 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

538 539 540 541 528 529 530 531 532 533 534 535 536 537 538 539 540 541 528 529 530 531 532 533 534 535 536 537 538 539 540 541 528 529 530 531 532 533

自重自重自重自重桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装桥面铺装系统升温系统升温系统升温系统升温系统升温系统升温系统升温系统升温系统升温系统升温系统升温系统升温系统升温系统升温车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 0.63 1.82 -0.14 -4.02 0 0 0.2 0.13 0.07 -0.05 -0.11 -0.11 -0.05 0.07 0.13 0.2 0 0 0 0 0.01 0.8 0.8 0.84 0.84 0.84 0.84 0.8 0.8 0.01 0 0 0 0 0.83 11.84 11.84 12.1 6.92 0 0 0 0 0 0 -0.45 -0.45 -0.62 -0.29 0.25 0.57 0.4 0.4 0 0 0 0 0 0 8.96 8.96 7.51 3.14 -2.56 -6.96 -8.51 -8.51 0 0 0 0 0 0 64.64 64.64 10.86 37

368.65 700.91 -53.05 -12.92 0 0 78.15 55.98 55.98 33.59 11.2 11.2 33.6 55.99 55.99 78.16 0 0 0 0 2.68 0.15 0.16 0.08 0.04 -0.02 0.02 0.1 0.1 2.56 0 0 0 0 -1.01 0 0 0 0 0 0 0.02 0.02 0.14 0.06 -0.11 -0.18 -0.06 -0.06 0 0 0 0 0 0 -1.33 -1.29 -1.26 -0.4 0.92 1.8 1.88 1.91 0 0 0 0 0 544.18 148.41 -49.08 -6 0 0 23.44 74.86 184.03 332.39 421.96 421.95 332.36 183.98 74.8 23.45 0 0 0 0 0.81 1.37 1.68 2.03 2.26 2.37 2.36 2.2 2.01 0.77 0 0 0 0 96.14 618.01 1046.47 2238.5 -36.51 0 0 0 0 0 0 2.45 1.57 0.01 -1.48 1.52 0.13 -1.3 -2.08 0 0 0 0 0 0 -38.71 -21.25 2.18 19.32 -19.95 -4.13 18.13 34.72 0 0 0 0 0 0 149.44 38.84 43.64 358.74 0 825.74 106.79 652.29 106.86 447.86 102.16 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

534 535 536 537 538 539 540 541 528 529 530 531 532 533 534 535 536 537 538 539 540 541

(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 车辆荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载(最小) 人群荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载(最大) 人群荷载2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 12.13 12.13 12.1 11.83 11.84 0.83 0 0 -5.3 -0.09 -0.05 -0.92 -0.92 -0.97 -0.97 -0.97 -0.97 -0.92 -0.92 -0.05 -0.09 -5.3 6.43 6.98 11.83 65.54 65.54 0 0 0 0 0 0 -5.71 -5.71 -1.84 -1.88 -1.86 -1.83 -5.76 -5.76 0 0 0 38

304.04 60.93 304.04 60.77 447.86 101.82 652.29 106.74 825.73 106.67 358.74 0 0 0 0 0 3048.04 3048.04 2238.47 1046.43 617.96 96.14 0 0 -15.62 -44.63 -58.82 -60.27 -59.08 -57.01 -54.7 -54.7 -57.02 -59.08 -60.28 -58.82 -44.63 -15.62 20.01 22.67 43.56 35.85 144.7 0 0 0 0 0 0 -17.03 -7.95 -7.54 -2.66 -2.61 -7.59 -7.99 -16.93 0 0 0 -17.04 0 -35.7 0 -19.31 0 -2.36 -14.89 -2.36 -14.9 -2.27 -12.74 -2.14 -12.72 -2.14 -12.73 -2.27 -12.76 -2.36 -14.87 -2.36 -14.87 -19.31 0 -35.7 0 -17.04 0 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

(最大) 注：人群荷载作用对横梁跨中弯矩产生有利作用，所以计算过程忽略不计

从上表可以得出，横梁在跨中处组合荷载值最大，其中自重荷载为2699.3 KN²m ,桥面铺装荷载为444.4 KN²m，系统升温荷载为2.4 KN²m，车辆荷载为3140.4 KN²m，人群荷载为-55.9 KN²m。

0Sd（0GSGii1mik （式5-3） Q1SQ1kcQjSQjk）j2n =1.0 ³（1.2³2699.3+1.2³444.4+1.4³3140.4+0.98³2.4） =8171.35 KN²m（迈达斯计算结果为8142.76 KN²m）

单元 528 528 529 529 530 530 531 531 532 532 533 533 534 534 535 535 536 536 537 537 538 538 539 539 540 540 541 541 表5.7承载能力极限状态下横梁各节点截面内力值

轴向剪力-y 剪力-z 扭矩弯矩-y 荷载位置 (kN) (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) cLCB7(最大) I[375] -15.8 0 -50.76 0 -44.3 cLCB7(最大) J[374] 0 0 0 0 0 cLCB7(最大) I[376] -0.17 0 -74.16 0 -76.12 cLCB7(最大) J[375] -0.17 0 -53.16 0 -44.3 cLCB7(最大) I[377] 3.64 0 1442.38 0 763.83 cLCB7(最大) J[376] 3.64 0 1467.58 0 -76.12 cLCB7(最大) I[378] 18.88 58.95 1650.29 166.98 1992.45 cLCB7(最大) J[377] 18.88 58.95 1686.94 166.98 1316.82 cLCB7(最大) I[379] 18.14 58.95 1260.48 166.62 4450.42 cLCB7(最大) J[378] 18.14 58.95 1650.28 166.62 1992.45 cLCB7(最大) I[380] 17.59 -26.26 843.44 160.67 7250.15 cLCB7(最大) J[379] 17.59 -26.26 1233.15 160.67 4441.02 cLCB7(最大) I[381] 17.21 -30.51 456.42 102.11 8142.76 cLCB7(最大) J[380] 17.21 -30.51 835.42 102.11 7242.43 cLCB7(最大) I[381] 17.26 -24.14 457.45 99.73 8142.79 cLCB7(最大) J[382] 17.26 -24.14 836.45 99.73 7238.35 cLCB7(最大) I[382] 17.73 -14.59 844.5 156.52 7246.13 cLCB7(最大) J[383] 17.73 -14.59 1234.2 156.52 4432.76 cLCB7(最大) I[383] 18.29 60.96 1261.58 167.91 4442.27 cLCB7(最大) J[384] 18.29 60.96 1651.38 167.91 1981.1 cLCB7(最大) I[384] 19.03 60.96 1651.39 168.25 1981.1 cLCB7(最大) J[385] 19.03 60.96 1688.03 168.25 1304.36 cLCB7(最大) I[385] 3.65 0 1446.86 0 766.52 cLCB7(最大) J[386] 3.65 0 1472.06 0 -76.13 cLCB7(最大) I[386] -0.17 0 -74.16 0 -76.12 cLCB7(最大) J[387] -0.17 0 -53.16 0 -44.3 cLCB7(最大) I[387] -15.8 0 -50.76 0 -44.3 cLCB7(最大) J[388] 0 0 0 0 0 弯矩-z (kN*m) 0 0 0 0 0 0 631.17 754.69 442.91 631.05 219.25 451.76 34.43 220.42 74.26 235.9 239.52 424.34 420.26 602.81 602.93 724.32 0 0 0 0 0 0 39

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

5.3.4正常使用极限状态荷载组合

《公路桥规》规定按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，选用以下一种两种效应组合：

正常使用限状态荷载自定义组合（长期效应组合）： 1.0结构自重+0.4汽车活载+1.0人群荷载＋1.0系统升温

（1）作用长期效应组合是永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应组合，其基本表达式为

mnSldSi1Gik2jSQjkj1 式(5-4)

= 1.0³（2699.3+444.4）+0.4³3140.4+1³2.4

=4402.26 KN²m（迈达斯计算结果为4393.78 KN²m）式中： Sld——作用长期效应组合设计值； 2j——第j个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力）2=0.4；人群荷载2=0.4；风荷载2=0.75；温度梯度作用2=0.8；其他作用2=1.0； 2jSQjk——第j个可变作用效应的准永久值；其他符号意义同前。

表5.8正常使用极限状态长期荷载组合下横梁各节点截面内力值

扭矩轴向剪力-y 剪力-z 弯矩-y 弯矩-z 单元荷载位置 (kN*m(kN) (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) ) 528 cLCB24(最大) I[375] -13.16 0 -42.3 0 -36.91 0 528 cLCB24(最大) J[374] 0 0 0 0 0 0 529 cLCB24(最大) I[376] -0.14 0 -61.8 0 -63.44 0 529 cLCB24(最大) J[375] -0.14 0 -44.3 0 -36.91 0 530 cLCB24(最大) I[377] 2.35 0 911.82 0 480.77 0 530 cLCB24(最大) J[376] 2.35 0 932.82 0 -63.44 0 531 cLCB24(最大) I[378] 6.11 -2.87 740.3 44.83 1115.78 408.22 531 cLCB24(最大) J[377] 6.11 -2.87 770.84 44.83 643.53 460.14 532 cLCB24(最大) I[379] 5.5 -2.87 578.42 44.48 2526.73 302.99 532 cLCB24(最大) J[378] 5.5 -2.87 740.3 44.48 1115.78 408.18 533 cLCB24(最大) I[380] 4.81 -29.68 357.68 44.87 3936.02 159.1 533 cLCB24(最大) J[379] 4.81 -29.68 538.69 44.87 2524.07 310.23 534 cLCB24(最大) I[381] 4.47 -30.64 145.53 27.85 4393.76 18.11 534 cLCB24(最大) J[380] 4.47 -30.64 323.47 27.85 3933.82 155.8 535 cLCB24(最大) I[381] 4.52 -26.81 146.36 26.24 4393.78 39.43 535 cLCB24(最大) J[382] 4.52 -26.81 324.3 26.24 3930.53 162.12 536 cLCB24(最大) I[382] 4.93 -23.35 358.53 42.24 3932.78 167.91

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

536 537 537 538 538 539 539 540 540 541 541

cLCB24(最大) cLCB24(最大) cLCB24(最大) cLCB24(最大) cLCB24(最大) cLCB24(最大) cLCB24(最大) cLCB24(最大) cLCB24(最大) cLCB24(最大) cLCB24(最大) J[383] I[383] J[384] I[384] J[385] I[385] J[386] I[386] J[387] I[387] J[388] 4.93 5.62 5.62 6.23 6.23 2.36 2.36 -0.14 -0.14 -13.16 0 -23.35 -5.03 -5.03 -5.03 -5.03 0 0 0 0 0 0 539.53 579.31 741.18 741.19 771.72 915.46 936.46 -61.8 -44.3 -42.3 0 42.24 46.22 46.22 46.56 46.56 0 0 0 0 0 0 2517.43 2520.18 1106.66 1106.66 633.52 482.96 -63.44 -63.44 -36.91 -36.91 0 293.43 288.12 399.67 399.71 453.76 0 0 0 0 0 0 （2）作用短期效应组合是永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应组合，其基本表达式为

mnSsdSGik1jSQjk 式(5-5)

i1j1 = 1.0³（2699.3+444.4）+0.7³3140.4+1³2.4

=5344.38 KN²m（迈达斯计算结果为5329.78 KN²m）式中： Sld——作用短期效应组合设计值； 2j——第j个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力）2=0.7；人群荷载2=0.1；风荷载2=0.75；温度梯度作用2=0.8；其他作用2=1.0； 2jSQjk——第j个可变作用效应的频遇值；其他符号意义同前。

正常使用限状态荷载自定义组合（短期效应组合）（见表4.8）： 1.0结构自重+0.7汽车活载+1.0步道人群+1.0系统升温

表4.9 正常使用短期效应组合横梁各节点截面内力值

扭矩轴向剪力-y 剪力-z 弯矩-y 荷载位置 (kN*m(kN) (kN) (kN) (kN*m) ) cLCB19(最大) I[375] -13.16 0 -42.3 0 -36.91 cLCB19(最大) J[374] 0 0 0 0 0 cLCB19(最大) I[376] -0.14 0 -61.8 0 -63.44 cLCB19(最大) J[375] -0.14 0 -44.3 0 -36.91 cLCB19(最大) I[377] 2.6 0 1019.44 0 538.46 cLCB19(最大) J[376] 2.6 0 1040.44 0 -63.44 cLCB19(最大) I[378] 9.66 16.52 988.02 76.87 1326.93 cLCB19(最大) J[377] 9.66 16.52 1018.56 76.87 818.94 cLCB19(最大) I[379] 9.05 16.52 762.37 76.54 2987.89 41

单元 528 528 529 529 530 530 531 531 532

弯矩-z (kN*m) 0 0 0 0 0 0 444.36 513.68 322.69 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

532 533 533 534 534 535 535 536 536 537 537 538 538 539 539 540 540 541 541

cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) cLCB19(最大) J[378] 9.05 I[380] 8.45 J[379] 8.45 I[381] 8.11 J[380] 8.11 I[381] 8.15 J[382] 8.15 I[382] 8.56 J[383] 8.56 I[383] 9.18 J[384] 9.18 I[384] 9.79 J[385] 9.79 I[385] 2.61 J[386] 2.61 I[386] -0.14 J[387] -0.14 I[387] -13.16 J[388] 0 16.52 -26.42 -26.42 -28.71 -28.71 -24.72 -24.72 -19.81 -19.81 14.63 14.63 14.63 14.63 0 0 0 0 0 0 988.01 492.04 729.29 236.74 468.64 237.57 469.47 492.89 730.14 763.26 988.9 988.91 1019.44 1023.08 1044.08 -61.8 -44.3 -42.3 0 76.54 75.52 75.52 46.13 46.13 44.48 44.48 72.79 72.79 78.24 78.24 78.56 78.56 0 0 0 0 0 0 1326.93 4759.48 2983.19 5329.76 4755.61 5329.78 4752.32 4756.24 2976.54 2981.33 1317.79 1317.79 808.91 540.64 -63.44 -63.44 -36.91 -36.91 0 444.3 166.99 329.39 23.16 164.48 45.49 171.4 176.45 311.86 307.26 434.52 434.58 505.73 0 0 0 0 0 0 5.4横梁预应力筋的配置

预应力混凝土梁钢筋的数量的一般估计方法是：首先根据构件正截面抗裂性确定预应力钢筋数量（A类部分预应力混凝土）然后再根据构件承载能力极限状态要求确定非预应力钢筋的数量，预应力钢筋计估算时，构件的截面特性可以取全截面特性。 ①按构件的正截面抗裂性能估算预应力钢筋的数量:

全预应力混凝土梁按作用的短期效应组合进行正截面抗裂性验算，计算所得的正

0.85pc0截面混凝土法向拉应力应满足st的要求，由此得到：

1epMs0.85NpeAW0 （式5-6） W以上稍作变化，即可得到全预应力混凝土梁满足作用短期效应组合抗裂性验算所需要的有效预加力，即

Ms/W （式5-7） Npee1p0.85AWNpe: 使用阶段预应力钢筋永存应力的合力 Ms: 按作用短期效应组合计算的弯矩 A : 构件混凝土全截面面积

W：构件全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩

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ep：预应力钢筋合力作用点到截面重心轴的距离

Ms 为正常使用极限状态作用的短期效应组合

对于A类部分预应力混凝土构件，根据stpc0.7ftk可得到类似的计算式，即

NpeMs/W0.7ftk （式5-8）

1epAW求得Npe以后，再确定适当的控制应力con并扣除相应的预应力损失l（对于配高强钢丝和钢绞线的后张法构件约为0.2con）就可以估算出所需要的预应力钢筋的面积

ApNpe/(10.2)con （式5-9）

Ap确定以后，可以根据一束预应力钢筋的面积Ap1算出所需的预应力钢筋束数（n1）

为

n1Ap/Ap1 （式5-10）

试中Ap1是一束预应力钢筋的截面面积

预应力钢束采用直径为15.24mm 的预应力钢绞线，预应力管道采用性能优良的预埋波纹管。钢绞线的主要力学性能如下：

极限抗拉强度：f pk = 1860MPa，张拉控制应力：0.75 f pk = 1395MPa其抗拉强度标准值为1860Mpa，抗拉强度设计值为1260Mpa,张拉控制应力为1395Mpa。混凝土横梁采用C50预制混凝土，（端横梁采用C50现浇钢筋混凝土）；混凝土容重为γ =25 kN/m3。迈达斯计算结果：

内力计算得到横梁跨中最大弯矩为8171.35KN²m。钢束钢质：ASTM：270K级低松弛钢绞线（D15.24）每根横梁预应力钢筋配置如下表5-10：钢束号 N1 N2 N3 N4 N5 合计钢束直径（mm） 15.24 15.24 15.24 15.24 15.24 根数 12 12 15 15 15 长度（m） 27.02 27.02 27.04 27.06 27.10 重量（Kg） 343.05 343.05 429.21 429.73 430.46 总长：135.24m 总重：1975.50Kg 锚具回缩变形：6mm 张拉控制应力：1395 MPa 张拉方式：两端张拉钢束性质：体内束成孔方式：预埋波纹管成型成孔面积：3846mm²

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5.4.1配束后内力计算及内力组合

经过预应力配置后，桥梁的承载能力会得到提高，各个截面的内力值会变化，此处列出了承载能力极限状态下的横梁截面内力值和弯矩图，具体见下图和下表4.9 图5.7横梁内力组合图(单位KN.m) 单元 528 528 529 529 530 530 531 531 532 532 533 533 534 534 535 535 536 536 537 537 538 538 539 539 540 540 541 541

位置 I[375] J[374] I[376] J[375] I[377] J[376] I[378] J[377] I[379] J[378] I[380] J[379] I[381] J[380] I[381] J[382] I[382] J[383] I[383] J[384] I[384] J[385] I[385] J[386] I[386] J[387] I[387] J[388] 轴向 (kN) -15.79 0 -11287.53 -11243.14 -11336.81 -11283.73 -11409.64 -11321.64 -11746.41 -11410.38 -12280.17 -11746.96 -12043.9 -12280.55 -12043.85 -12280.49 -12280.02 -11746.81 -11746.25 -11410.22 -11409.49 -11321.48 -11336.8 -11283.72 -11287.53 -11243.14 -15.79 0 表5.11 内力组合值剪力-y 剪力-z 扭矩 (kN) (kN) (kN*m) 0 -50.76 0 0 0 0 0 -1016.99 0 0 -992.28 0 0 495.1 0 0 524.72 0 59.02 695.7 166.99 59.02 739.69 166.99 59.02 517.58 166.63 59.02 695.69 166.63 -26.43 689.79 160.82 -26.43 490.26 160.82 -30.55 456.44 102.23 -30.55 681.77 102.23 -23.78 457.45 99.71 -23.78 682.77 99.71 -14.06 690.82 156.46 -14.06 491.28 156.46 61.3 518.66 167.97 61.3 696.76 167.97 61.3 696.78 168.3 61.3 740.77 168.3 0 499.53 0 0 529.16 0 0 -1016.99 0 0 -992.28 0 0 -50.76 0 0 0 0 44

弯矩-y (kN*m) -44.3 0 -424.44 63.84 -136.95 -424.44 178.51 417.01 42.7 178.51 747.35 33.3 1657.62 739.63 1657.65 735.65 743.43 25.23 34.73 167.41 167.41 404.83 -134.29 -424.44 -424.44 63.84 -44.3 0 弯矩-z (kN*m) 0 0 0 0 0 0 630.88 754.33 442.82 630.76 218.43 451.63 33.3 219.47 75.7 235.93 240 422.69 418.95 600.52 600.64 721.69 0 0 0 0 0 0 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

5.4.2 构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋的数量

在确定预应力钢筋数量后，非预应力根据构件正截面承载能力极限状态来确定。对仅受拉区配置预应力钢筋和非预应力钢筋的预应力混凝土梁（以T型截面梁为例）对两类T型截面，其正截面承载能力计算式分别为：

第一类T型截面：

fsdAsfpdApfcdb'fx （式5-11）

0Mdfcdb'fxh0x/2 （式5-12）

第二类T型截面：

fsdAsfpdApfcdbxb'fbh'f （式5-13）

0Mdfcdbxhx/2bbhh0'f'f'h0f/2 （式5-14）

估算时，先假定为第一类T型截面，按不等式⑵计算出受压区高度x，如计算所得

x 满足xh'f，则按等式⑴可得到受拉区非预应力钢筋的截面面积为

Asfcdb'fxfpdApfsd （式5-15）

若计算出的受压区高度x＞h'f，则为第二类T型截面，需要按第二类T型截面的截面不等式⑷重新计算受压区高度x,若所得的x＞h'f，且xbh0的限制条件，则由等式⑶可得受拉区非预应力钢筋的截面面积为：

fcdbxb'fbh'ffpdAp （式5-16） Asfsd若按式⑷计算的受压区高度为x＞h'f,其满足xbh0,则需要修改截面尺寸，增大梁高。

5.4.3 最小配筋率的要求

按上述方法估算所得的钢筋数量，还必须满足最小配筋率的要求。《公路桥规》规定，预应力钢筋混凝土构件的最小配筋率应满足的条件：

Mu1.0 （式5-17） McrMu为受弯构件正截面抗弯承载力设计值；按式⑵或式⑷中不等式左边的式子计算，

Mcr为受弯构件正截面开裂弯矩值

Mcr的计算公式为：McrpcftkW0 （式5-18）

式中pc为扣除全部预应力损失预应力钢筋和普通钢筋的合力Np0在构件抗裂边缘产生的混凝土预压应力；W0是换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩；为计算参数，按

2S式0计算，其中S0是全截面换算截面重心轴以上（或一下）的面积对重心轴的

W0面积矩。

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5.5横梁持久状况承载力极限状态应力验算

规范公式：

计算翼缘位于受压区的T形截面或I形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力应按下列规定进行计算：

xAs(h0a0Mdfcdbx(h0)fsds)(fpdp0)Ap(h0ap) （式5-19） 2加入预加力次内力后的公式：

xAs(h0a （式5-20） 0MdpMfcdbx(h0)fsds)(fpdp0)Ap(h0ap)2M为预加力引起的次内力，rp 为预应力分项系数，当预应力效应对结构有利时，取rp1.0；对结构不利时，取rp1.2；

考虑非预应力筋后的公式：

本设计考虑非预应力筋的影响，对受正负弯矩的截面，正负弯矩分别进行计算，公式如下：

As(fpdp0)AfpdApfsdAsfcdbfhffsdp （式5-21）

受压区配置预应力钢筋的受力原理：

参考文献《结构设计原理》叶见署主编，对受压区的预应力进行如下的论述：预应力混凝土梁破坏时，受压区预应力钢筋Ap应力可能是拉应力，也可能是压应力，因而将其应力称为计算应力pa。当pa为压应力时，其值也较小，一般达不到

值主要取决于A p中预应力的大小。

fcEp0.002Ep。pa钢筋Ap的抗压强度设计值pd（扣除全部预应力损失）构件在承受外荷载前，钢筋A，p中已经存在有效预拉应力p钢筋A/Ec；在构件p重心水平处的混凝土有效预压应力为c，相应的混凝土压应变c破坏时，受压区混凝土应力为fcd ，相应得压应变增加至c 。钢筋Ap混凝土的应变增量也是Ap重心水平处的

的应变增量是0c/Ec,也就是Ap增加了一个压应力，

Ep(0c/Ec)将次应力与预拉应力叠加：

Ec （式5-22） E(0c/Ec)fpdfpdpappppdp0conlEpc

'fpd390Mpa

前提条件是：构件破坏时，A处混凝土的应变达到cp受压区高度，因此承载能力极限状态验算时应该计入。

箱梁的抗弯承载力计算公式：

0.002。

po多数情况下是小于0，所以受压区配置预应力钢筋会增大综上所述，由于fpd翼缘位于受压区的T型截面，工字型截面及箱型截面的受弯构件，其受压高度需要

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考虑是否腹板也参与受压，

当符合下列条件时，

''' （式5-23） fpdApfsdAsfcdb'fh'ffsdAs'fpd'p0Ap'hf''''''0MdpMfcdbfhfh0fsdAs'h0as'fpd'p0Aph0a'p （式5-24）

2b'f应以宽度为的矩形截面按下面公式计算正截面抗弯承载力：

'''h0a'p （式5-25） 0MdpM'fcdbxh0fsdAs'h0as'fpd'p0Apx2混凝土受压区高度x应按下式计算:

''' （式5-26） fpdAsfsdApfcdbxfsdAs'fpd'p0Ap界面受压区高度应符合下列要求：

xbh0 （式5-27）

f当受压区配有纵向普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受压即

x2as'钢筋为钢绞线，混凝土强度为C50时，

b0.4

'pd'p0为正时

当受压区仅配纵向普通钢筋或配普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受拉即'fpd'p0为负时

x2as' 当不符合以上公式的条件时，计算中应考虑截面腹板受压的作用，其正截面抗弯承载力应按写列规定计算：（式5-29）

'hxf''''''0MdpMfcdbxh0bfbhfh0fpd'p0Aph0a'pfsdAs'h0as'22xbh0此时，受压区高度x应按下列公式计算，应符合的要求。

''' （式5-30） fpdApfsdAsfcdbxb'fbh'ffsdAs'fpd'p0Ap式中 0—桥梁结构的重要性系数，按《预应力钢筋混凝土规范》ＪＴＧＤ６２－2００

4第５.１.５条的规定采用，本设计安全等级为二级，取0＝１.０；

Md－玩具组合设计值； fcd

－混凝土轴心抗压强度设计值； fpd－纵向预应力钢筋的抗拉强度设计值； Ap－受压区纵向预应力钢筋的面积； b－箱型截面腹板总跨度；

hhah0－截面有效高度，0，此处ｈ为截面高度；

'ａ，a－受拉区，受压区普通钢筋和预应力钢筋的合力作用点至受拉区边缘，受压区边

缘的距离；

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as'hb'f'f－受压区普通钢筋合力作用点至受压区边缘的距离；－Ｔ型梁或工字型梁截面受压翼缘厚度；－Ｔ型或工字型截面受压翼缘的有效宽度，单元号 528 内力属性最大弯矩最小弯矩最大弯矩最小弯矩最大弯矩最小弯矩最大弯矩最小弯矩最大弯矩最小弯矩最大弯矩最小弯矩最大弯矩最小弯矩最大弯矩最小弯矩最大弯矩最小弯矩最大表5.12 承载内力极限状态正截面强度验算

受压区高度Mj 极限抗力受力类型是否满足 0 0 63.84 28.85 -424.44 -476.92 417.03 3.31E+03 轴心受压 3.30E+03 轴心受压 3.65E+03 下拉偏压 3.64E+03 下拉偏压 1.54E+04 上拉偏压 1.53E+04 上拉偏压 8.06E+03 下拉偏压是是是是是是是是是是是是是是是是是是是最小配筋率是否满足是是是是是是是是是是是是是是是是是是是 529 530 531 -1.95E+03 8.01E+03 上拉偏压 178.52 8.06E+03 下拉偏压 532 -1.68E+03 8.01E+03 上拉偏压 33.32 8.06E+03 下拉偏压 533 -2.20E+03 8.01E+03 上拉偏压 739.64 8.06E+03 下拉偏压 534 -3.15E+03 8.01E+03 上拉偏压 735.64 8.06E+03 下拉偏压 535 -3.16E+03 8.01E+03 上拉偏压 25.21 8.06E+03 下拉偏压 536 537

-2.21E+03 8.01E+03 上拉偏压 167.39 8.06E+03 下拉偏压 48

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538 539 540 541 弯矩最小-1.69E+03 8.01E+03 上拉偏压弯矩最大404.81 8.06E+03 下拉偏压弯矩最小-1.96E+03 8.01E+03 上拉偏压弯矩最大-424.44 8.06E+03 上拉偏压弯矩最小-476.9 8.01E+03 上拉偏压弯矩最大63.84 3.65E+03 下拉偏压弯矩最小28.85 3.64E+03 下拉偏压弯矩最大0 3.31E+03 轴心受压弯矩最小0 3.30E+03 轴心受压弯矩是是是是是是是是是是是是是是是是是是 5.6 持久状况正常使用极限状态验算

公路桥涵的持久状况设计应按正常使用极限状态的要求，采用作用短期效应组合、长期效应组合或短期效应组合并考虑长期效应组合的影响，对构件的抗裂、裂缝宽度和挠度进行验算，并使各项计算值不超过本规范的各相应限值。

在预应力混凝土构件中，预应力应作为荷载考虑，荷载的分项系数取为1.0。对连续梁等超静定结构，尚应计入预应力、温度作用等效应引起的次效应。抗裂验算

（1）正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列要求： 1）全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件

st0.85pc0分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件

（式5-31）

st0.8pc0 （式5-32）

2）A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下

stpc0.7ftk但在荷载长期效应组合下

（式5-33）

ltpc0式中

（式5-34）

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st—在作用(或荷载)短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，按《预规》JTG D62-2004第6.3.2条规定计算；

lt—在荷载长期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，按《预规JTG D62-2004第6.3.2条规定计算； pc

—扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力，按《预规》JTG D62-2004第6.1.5条规定计算； ftk—混凝土的抗拉强度标准值，按《预规》JTG D62-2004表6.1.5采用，本设计为2.65 ftk=2.65MPa受弯构件由作用（或荷载）产生的截面抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，应

按下列公式计算：

MsW0 （式5-35） MltlW0 （式5-36）

st式中 Ms

—按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值； Ml

—按荷载长期效应组合计算的弯矩值，在组合的活荷载弯矩中，仅考虑汽车、人群等直接作用于构件的荷载产生的弯矩值。

注：后张法构件在计算预施应力阶段由构件自重产生的拉应力时，公式中的WnWn，为构件净截面抗裂验算边缘的弹性抵抗矩。

公式中pc的计算：

NpNpepnMp2pcynAnInIn'NppeAp'peApl6Asl6'As''''peApypn'peApypnl6Asysnl6'As'ysnW0可改用

epnNp （式5-37）

有效预应力的计算：

peconl （式5-38）（式5-39）

pe'con'l'（2）斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力预制构件

lp进行验算，并应符合下列要求

1）全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下

tp0.6ftk （式5-40）

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现场浇筑（包括预制拼装）构件:

tp0.4ftk （式5-41）

2）A类和B类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件

tp\\0.7f （式5-42）

tk现场浇筑（包括预制拼装）构件

tp0.5

ftk （式5-43）

式中tp——由作用（或荷载）短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力，按《预规》JTG D62-2004第6.3.3条规定计算；

f——混凝土的抗拉强度标准值，按《预规》JTG D62-2004表3.1.3采用。

tk（3）预应力混凝土受弯构件由作用（或荷载）短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力和主压应力，应按下列公式计算；

cxcy. （式5-44） 22yM InpcA0.6bs

pcAsin.s VSbIbINNeM或=yy AII'''yypeApypnAA16Asysn eNtpcxcy22cps0cxpc0'pvcyv\"s0pbpn0nppnpp2pcptnnnnn'''peppn16ssnpnpM式中cx—在计算主应力点，由预加力和作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩

s产生的混凝土法向应力；

cy

—由竖向预应力钢筋的预加力产生的混凝土竖向压应力；

—在计算主应力点，由预应力弯起钢筋的预加力和按作用（或荷载）短期

效应组合计算的剪力s V 产生的混凝土剪应力；当计算截面作用有扭矩时，尚应计入由扭矩引起的剪应力；对后张预应力混凝土超静定结构，在计算剪应力时，尚宜考虑预加力引起的次剪力；

pc—在计算主应力点，由扣除全部预应力损失后的纵向预加力产生的混凝土

法向预压应力；

Mp2--是由预加力p N 在后张法预应力混凝土连续梁等超静定结构中产生的次弯

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矩；

eyypn—净截面重心至计算纤维处的距离；

0—换算截面重心轴至计算主应力点的距离；

、ypn —受拉区、受压区预应力钢筋合力点至净截面重心轴的距离；

'\"n—在同一截面上竖向预应力钢筋的肢数；

'pn--纵向预应力钢筋扣除全部预应力损失后的有效预应力；

pe、pe —竖向预应力钢筋、纵向预应力弯起钢筋扣除全部预应力损失后的

pe有效预应力；

A 、Ap—受拉区、受压区预应力钢筋的截面面积； A —单肢竖向预应力钢筋的截面面积； s —竖向预应力钢筋的间距；

'pvvb—计算主应力点处构件腹板的宽度；

Apb —计算截面上同一弯起平面内预应力弯起钢筋的截面面积；

S0 、Sn—计算主应力点以上（或以下）部分换算截面面积对换算截面重心轴、

净截面面积对净截面重心轴的面积矩；

p —计算截面上预应力弯起钢筋的切线与构件纵轴线的夹角。

5.7预应力损失及有效预应力的计算

根据《桥规》（JTG-2004）中的规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算时，应考虑由下例引起的预应力损失：

预应力钢筋与管道壁摩擦损失： l1 锚具变形，钢筋回缩及混凝土收缩损失 l2 预应力钢筋与台座之间的温差损失 l3 混凝土的弹性压缩引起的损失 l4 预应力钢筋的应力松弛损失 l5 混凝土的收缩徐变引起的损失 l6 5.7.1摩擦预应力损失

l1

预应力钢筋与管道之间摩擦引起的预应力损失可按下式计算： l1con1eukx=13951e0.0150.0015x （式5-45）

； con——张拉预应力钢筋时锚下的控制应力（=0.75fpk=1395）U ——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数，对金属波纹管取0.2；

 ——从张拉端至计算截面曲线管道切线的夹角之和，以rad计；

K ——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；

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X——从张拉端到计算截面的管道长度，以米计。 5.7.2锚具变形和钢筋回缩损失l2 直线预应力钢筋计算公式：l2lElp （式5-46）

曲线钢筋考虑反摩阻的影响，可参照附录D计算，这里按直线钢计算；

l——锚具变形，钢筋回缩和接缝压缩值，取有顶压0.4mm； L——张拉端至锚固端的距离；

Ep——预应力钢筋的弹性模量，取1.95105Mpa。

5.7.3 钢筋与台座之间的温差引起的预应力损失

l3

此损失只有在先长法才存在，本设计是后张法施工所以不存在此损失。 5.7.4 混凝土的弹性压缩引起的应力损失

l4

后张预应力砼构件的预应力钢筋采用分批张拉时，先张拉的钢筋由于张拉后批钢筋所产生的砼弹性压缩引起的应力损失，可按下式计算

l4Eppc （式5-47）

pc---在计算截面上先张拉钢筋重心处，由后张拉各批钢筋而产生的混凝土法

向应力之和；

Ep---预应力钢筋与混凝土弹性模量比。EpEP5.65 ECN1PC 2N若逐一计算 pc 的值则甚为繁琐，可采用下列近似计算公式l4EpN--计算截面的分批张拉的钢束批数。

NpNpen钢束重心处混凝土法向应力：PC(yi) （式5-48）

AnInen---预应力预加力的合力Np 至静截面重心轴之间的距离；

yi---先张拉钢筋的重心（即假定的全部预应力钢筋重心）处至混凝土净截面重心轴

间的距离，故enyi

An、In---混凝土梁的净截面面积和净截面惯性矩。

注意此时计算NP时应考虑摩阻损失l1 、锚具变形及钢筋回缩l2 的影响。预应力损失产生时，预应力孔道还没压浆，截面特性取静截面特性（即扣除孔道部分的影响）。

预应力钢筋张拉的顺序是：先张拉顶底板通束N1和N4，再张拉N2和N3。 5.7.5钢束松弛损失

l5

钢束松弛（徐变）引起的应力损失l5此项应力损失可根据〈公路钢筋混凝土及预

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应力混凝土桥涵设计规范〉JTG D62-2004表6.2.2条的规定，按下列公式计算。

对于钢丝、钢绞线，本设计中采用

pcl50.520.26pc （式5-49）

fpk式中：--张拉系数，一次张拉时，=1.0；超张拉时，=0.9，本设计为一次张拉取=1.0。

--钢筋松弛系数，=1.0；=0.3，I 级松弛（普通松弛），II 级松弛（低松弛），本设计为低松弛钢绞线，取=0.3；

pe--传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件peconl1l2l4 ；对先张法构件， peconl2。

5.7.6 收缩徐变损失

l6

由混凝土收缩和徐变引起的预应力钢筋应力损失l6

受拉区预应力钢筋的预应力损失为

0.9Epcs(t,t0)EPpc(t,t0) （式5-50） l6(t)115ps受压区配置预应力钢筋和非预应力钢筋的构件，由混凝土收缩徐变引起的构件受压区预应力钢筋的预应力损失为

0.9Epcs(t,t0)EP'pc(t,t0)' （式5-51） l6(t)''115psApAsA'PA's'  AA2e2e'psps'ps12 ps12

ii式中：l6(t)、'l6(t)----构件受拉、受压全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失；

pc、'pc----构件受拉、受压全部纵向钢筋截面重心处由预应力产生的混凝

土法向应力；

i----截面回转半径，i2I/A，后张法采用净截面特性；

2 e'ps、e2ps----构件受拉区、受压区纵向普通钢筋截面重心的距离；

cs(t,t0)----预应力钢筋传力锚固龄期为t0，计算考虑的龄期为t时的混凝土收缩、徐变，其终值可按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004中表6.2.7取用；

(t,t0)----加载龄期为t0，计算考虑的龄期为t时的徐变系数，可按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004中表6.2.7取用；由混凝土收缩和徐变引起的预应力钢筋应力损失l6计算如下表：

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5.8 有效预应力的计算

表4.13各阶段预应力损失值的组合预应力损失值的组合传力锚固时的损失（第一批）lⅠ 传力锚固时的损失（第二批）lⅡ 先张法后张法 l4 l2l3l40.5l5 l2l30.5l5l6 l5l6 5.9 拱肋截面应力验算

力允许值进行校核。

拱脚应力验证：在计算过程中把拱脚截面看做轴心抗压构件，计算公式如下：

F  (单位:MPa) （式5-52）

A查规范得C50混凝土轴心抗压强度设计值为22.4MPa 迈达斯内力计算结果如下：单元荷载位置轴向 (kN) 808 cLCB7(最大) I[565] -27092.27 808 cLCB7(最大) J[567] -27471.89 826 cLCB7(最大) I[567] -27516.09 826 cLCB7(最大) J[584] -27136.46 选择拱脚和拱顶进行应力验算，钢管混凝土的应力允许值按照等面积的混凝土应

从上表可以得出拱脚最大轴力为F=-27516.09 KN

钢筋混凝土拱肋的截面面积A=2.0³1.2=2.4 m2

27516.0911.465103KN/m22.4

=11.465MPa<22.4MPa （满足要求）拱顶应力验算：

2m钢管混凝土拱顶的截面面积A=3.716

迈达斯输出结果：

单元荷载位置轴向 (kN) 526 cLCB7(最大) I[372] -19176.77 526 cLCB7(最大) J[389] -19167.04

19176.775.160103KN/m23.716

=5.16MPa<22.4MPa （满足要求）

5.10 拱肋挠度计算

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004的6.5.3的

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相关规定：钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件计算的长期挠度值，在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的1/600，在本设计中边跨跨径为60m，L/600＝600000/600＝100mm，主跨为140m，L/600=140000/600=233mm。

此处L为计算跨径，荷载在一个桥跨范围内移动产生的正负不同的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大绝对值之和。按规定：当预加应力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时，可以不设预拱度；当预加应力的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时应设预拱度，其值应按该项荷载的挠度值与预加应力长期反拱值之差采用。

通过迈达斯软件计算，输出拱肋各单元的位移值如下表4.14 DZ DZ DZ 节点节点节点 (m) (m) (m) 0.000 758 0.009 354 0.019 1159 0.000 774 0.005 370 0.012 1161 -0.018 776 0.006 371 0.014 1162 -0.020 777 0.007 372 0.008 1163 -0.023 778 0.008 373 0.010 1179 -0.031 794 0.011 389 0.004 1180 -0.034 795 0.011 391 0.006 1181 -0.040 796 0.015 392 0.005 1182 -0.044 797 0.015 393 0.006 1198 -0.044 813 0.020 409 0.006 1200 -0.045 815 0.019 410 0.008 1201 -0.050 816 0.023 411 0.009 1202 -0.048 817 0.022 412 0.010 1218 -0.054 833 0.026 428 0.012 1219 -0.049 834 0.024 430 0.013 1220 -0.057 835 0.028 431 0.015 1221 -0.049 836 0.025 432 0.015 1237 -0.057 852 0.028 448 0.017 1239 -0.048 854 0.026 449 0.016 1240 -0.055 855 0.028 450 0.018 1241 -0.048 856 0.025 451 0.017 1257 -0.047 872 0.027 467 0.018 1258 -0.052 873 0.024 469 0.017 1259 -0.045 874 0.026 470 0.018 1260 -0.049 875 0.022 471 0.016 1276 -0.044 891 0.023 487 0.017 1277 -0.043 892 0.019 488 0.015 1278 -0.046 893 0.019 489 0.016 1279 -0.039 894 0.015 490 0.013 1295 -0.042 910 0.015 506 0.013 1296 56

节点 3 11 14 15 16 31 32 33 34 35 52 53 54 55 56 57 73 74 75 76 77 94 95 96 97 98 115 116 117 118

DZ (m) 0.005 0.005 0.009 0.009 0.013 0.013 0.019 0.018 0.023 0.023 0.028 0.026 0.031 0.029 0.033 0.031 0.034 0.032 0.034 0.032 0.033 0.031 0.031 0.029 0.028 0.026 0.025 0.022 0.020 0.018 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

119 120 136 137 138 139 140 157 158 159 160 161 178 179 180 181 182 183 199 200 201 202 218 219 220 221 237 238 254 255 256 257 273 274 275 276 292 293 294 295 311 313 314

-0.035 -0.038 -0.030 -0.033 -0.025 -0.027 -0.023 -0.019 -0.020 -0.012 -0.013 -0.008 -0.006 -0.006 -0.002 -0.001 0.000 0.000 0.001 0.001 0.003 0.004 0.006 0.008 0.010 0.011 0.014 0.016 0.018 0.020 0.023 0.024 0.026 0.028 0.029 0.031 0.031 0.033 0.032 0.034 0.032 0.034 0.031 911 912 913 914 915 931 932 933 934 950 951 952 953 969 970 971 972 988 989 990 991 1007 1008 1024 1025 1026 1027 1043 1044 1045 1046 1062 1063 1064 1065 1081 1083 1084 1085 1101 1102 1103 1104 0.012 0.011 0.008 0.008 0.005 0.005 0.003 0.002 0.002 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.000 0.002 0.000 0.003 0.002 0.005 0.005 0.008 0.008 0.011 0.010 0.014 0.013 0.016 0.015 0.018 0.016 0.019 0.016 0.019 0.016 0.019 0.015 0.018 0.014 0.016 57

507 508 509 525 526 527 528 529 530 546 547 548 549 565 566 567 568 584 585 586 587 603 604 605 606 622 623 639 640 641 642 658 659 660 661 677 678 679 680 696 698 699 700 0.010 0.011 0.007 0.008 0.005 0.005 0.002 0.003 0.000 0.001 0.000 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.002 0.003 0.003 0.005 0.005 0.008 0.008 0.012 0.012 0.016 0.016 0.019 0.019 0.023 0.022 0.026 0.024 0.028 0.025 0.029 0.026 0.029 0.025 0.028 1297 1298 1299 1300 1316 1317 1318 1319 1335 1336 1337 1338 1354 1355 1356 1357 1358 1375 1376 1377 1378 1379 1396 1397 1398 1399 1400 1401 1417 1418 1419 1420 1421 1438 1439 1440 1441 1442 1459 1460 1461 1462 1463 0.016 0.014 0.011 0.010 0.007 0.006 0.004 0.004 0.001 0.001 0.000 0.000 -0.002 -0.001 -0.006 -0.006 -0.008 -0.012 -0.012 -0.019 -0.020 -0.023 -0.025 -0.026 -0.031 -0.032 -0.037 -0.037 -0.041 -0.041 -0.044 -0.044 -0.045 -0.047 -0.047 -0.049 -0.050 -0.050 -0.051 -0.052 -0.051 -0.054 -0.052 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

315 331 332 333 334 350 352 353 757 1524 1532 0.033 0.029 0.031 0.026 0.028 0.022 0.024 0.017 0.007 0.000 0.000 1120 1122 1123 1124 1140 1141 1142 1143 1505 1520 1521 0.012 0.013 0.009 0.010 0.006 0.008 0.005 0.006 -0.024 -0.019 -0.019 716 717 718 719 735 737 738 739 755 756 0.024 0.026 0.021 0.024 0.018 0.020 0.014 0.016 0.010 0.012 1464 1480 1481 1482 1483 1484 1501 1502 1503 1504 -0.054 -0.050 -0.051 -0.048 -0.047 -0.046 -0.042 -0.041 -0.033 -0.032 58

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第6章施工要点和方案概要

本桥结构受力复杂，为确保工程质量，有关施工艺和质量检验标准必须严格遵守中华人民共和国交通部颁发的《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）和《公路工程质量检评定标准》（JTG F80/1-2004）的有关要求，对各主要工艺应制定详细的施工方案，并征得监理工程师的同意后再进行施工作业。

6.1 建筑材料

a) 混凝土

避免使用较强混凝土，采取有效措施降低混凝土施工温度，以避免过高的水化热及环境温度引起不利的混凝土温度应力。混凝土施工前必须做配合比试验，综合考虑施工工序、工期安排、环境影响等因素，通过试验，保证混凝土强度和抗渗指标，减少混凝土收缩、徐变的不良影响。 b) 钢材

普通钢筋、预应力钢材和锚具应按设计要求的技术指标和型号进行采购，并按有关质量检验标准进行严格的检验，遵照施工技术规范及有关要求进行施工。

6.2 下部结构施工

桥梁上部承受的各种荷载，通过桥台或桥墩传至基础，再由基础传至地基。基础是桥梁下部结构的重要组成部分，因此，基础工程在桥梁结构物的设计与施工中，占有极为重要的地位，它对结构物的安全使用和工程造价有很大的影响。所以施工中应加倍注意（1）施工时应结合施工条件和施工艺安排，尽量考虑先预制钢筋骨架（或钢筋骨架片）、钢筋网片，在现场就位后进行连接或绑扎，以保证安装质量和加快施工进度。钢筋骨架（或钢筋骨架片）和钢筋网片的预制及安装均应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）的有关规定。

（2）墩身及钻孔桩竖向主筋长应尽量采用螺纹套筒接头，桩身钢筋现场接长采用螺纹套筒接长，有困难也可采用挤压套筒接长或焊接接长，其连接应满足相应规范的要求。其搭接要求为：I、II 级钢筋应满足≥35d，钢筋直径≤20mm的钢筋允许搭接连接，且同一断面内搭接数量应满足规范要求。

（3）如因浇筑或振捣混凝土需要，可对构造钢筋间距作适当调整。

（4）为保证边墩墩身和桩基连接处的施工质量，护筒刃角应穿过淤泥和淤泥混砂及砂层进入亚粘土层或残积土层，施工的护筒壁厚应满足抽水后的强度及稳定性要求，护筒刃角的最高标高应满足整体稳定性要求。护筒直径不大于1.8m。

（5）根据地质报告，岩面起伏和风化程度变化较大，施工时应认真作好钻孔记录，保

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存好各岩（土）层的渣样，并采用用可靠的方法确定弱风化和微风化岩面的标高，当施工发现岩面高程与现有地质资料不符时，须及时通知设计单位进行处理。

（6）钻孔施工至设计标高后，必须测量孔位、孔深、孔径、沉淀层厚度和泥浆的含砂率，只有在确认各项指标满足设计和规范要求后，才能灌注桩基混凝土。各项规定和指标的允许值如下：桩孔中心位置偏差：不大于50mm；

孔径：不小于设计桩径；倾斜度：小于1/100；孔深：不小于设计要求的嵌岩深度；沉渣厚度：不大于50mm；泥浆指标：相对密度：1.03~1.10；粘度：17~20Pa²s；含砂率＜2％；胶结率＞98％。

（7）为确保基桩的质量，成桩后应逐一进行无破损检验，本设计建议采用声测法，每根桩均要埋设3 根测钢管，以便采用超声波检测法检查桩的混凝土质量，具体埋设要求与检测部门商定。声测管应采用套筒丝扣连接或套筒焊接连接，以保证声测管内壁平顺和密封。同时应采取防护措施，保证声测管在施工中不被堵塞。

（8）墩身、桩基、桥台各部分的施工缝应严格进行凿毛、去除浮浆、松散混凝土和油污，以保证新老混凝土的结合质量。

（9）墩身模板应有足够的刚度，以免模板变形影响墩身混凝土浇筑质量和墩外观

6.3 上部结构施工

上部结构由拱肋、横梁、横撑、吊杆、纵梁等组成，采用先梁后拱法施工。系梁采用支架法施工，拱肋也采用支架法施工。 a) 施工控制

(1)设置临时横撑固定拱肋。特别是在合拢段基肋端一定要设置临时支撑。 b) 预应力管道质量

（1）所有横梁预应力管道必须设置内衬管时才允许浇注混凝土。

（2）所有横梁预应力管道须采用镀锌双波波纹管，且钢带厚度不得小于0.3毫米。如有条件可采用真空吸浆工艺及专用塑料波纹管。

（3）所有管道与管道间的连接及管道与喇叭管的连接应确保其密封性。（4）所有管道的定位必须准确、牢固，横梁预应力管道的偏差不得大于1厘米。（5）梁锚固端，锚环、锚垫板应垂直于孔道中心。预留孔道应适当位置设置排气孔。（6）波纹(铁皮)管应具有一定的强度，敷设和浇筑砼前应对每根波纹管进行检查，管壁上不得有空洞，否则应及时修补，安装位置应准确，连接要平顺，管道敷设时应每隔50厘米设置一道井字架定位筋，转弯处加密，定位筋直径φ10毫米。纵向预应力束弯曲段须设置直径φ16毫米防崩钢筋，间距15厘米并与顶、底板钢筋可靠绑扎。（7）浇筑砼时应避免振捣器碰撞预应力管道。 c) 预应力钢绞线

（1）应按有关规定对每批钢绞线抽检强度、弹性模量、截面积、延伸量和硬度，对不

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合格产品严禁使用，同时应就实测的弹性模量和截面积，对计算引伸量作修正。（2）钢绞线运至工地后应置于室内并防止锈蚀。 d) 精轧螺纹粗钢筋

（1）由于该钢筋出现微小损伤或锈蚀将会导致张拉时脆断，因此应严格注意保管，同时应注意下料、运输、安装等环节的管理，力求避免碰伤，以免张拉时脆断。（2）张拉端和固定端1米范围内不得有弯曲。

（3）竖向预应力张拉以张拉吨位为主，引伸量为辅；竖向预应力应在下一节段浇筑完成后方可灌浆，灌浆前应对每一根竖向预应力筋进行复张拉。竖向预应力灌浆前应做好防护工作，避免预应力钢筋长时间浸水。 e) 锚具和垫板

（1）穿索前应清除喇叭管内的漏浆及杂物。（2）应抽样检查夹片硬度。

（3）应逐个检查垫板喇叭管内有无毛刺，对有毛刺者不准使用。 f) 预应力质量的控制

（1）混凝土强度大于设计强度的95%，且混凝土龄期不小于5d,方可进行张拉预应力。（2）横梁预应力钢束张拉应遵循先纵向，后横向，再竖向；先长束，后短束，严格对称张拉的原则；对竖向预应力筋则应进行反复张拉后再压浆等措施。（3）预应力束在同一断面内应对称平衡张拉。

（4）每次张拉应有完整的张拉记录，且应由监理在场的情况下进行。

（5）预应力采用引伸量与张拉吨位双控，引伸量误差应在+6%～-6%范围内，每一截面的断丝率不得大于该截面总钢丝数的1%，且不允许整根钢绞线拉断。

（6）钢束张拉完毕后应及时压浆，压浆用水泥的标号不得低于40号，在水泥浆内应加入适量的无腐蚀性的膨胀剂（可采用真空吸浆工艺）。 g) 支架的设计

由于系梁支架是拱肋架设支架的一部分，在系梁支架墩的布设时要考虑到拱肋架设支架的位置，因此，根据拱肋分段及系梁对支架的要求决定利用64式军用梁承载力大、跨越能力强、便于安装的优点，用混凝土支墩及64式军用梁做成系梁现浇临时支架。

6.4其它施工注意事项

1、所有现浇接头的处理：现浇混凝土与预制构件部分的接触面，应要求凿毛，露出骨料，清洗干净，并涂一层环氧树脂，现浇混凝土接头宜掺入少量微膨胀剂。 2、本桥预埋件较多，在施工时要求熟悉图纸，融会贯通，特别注意构件的预埋。 3、预制预应力构件，在锚固端加适量钢纤维，以防张拉时在锚固端出现细小裂纹。 4、封锚混凝土制作要求：先将封锚处梁端混凝土凿毛，冲洗干净涂一层环氧树脂，设置钢筋网并与主梁钢筋点焊连接，浇筑封锚混凝土。

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5、桥面铺装浇筑应从各跨跨中起，在墩顶范围合拢。

6.5施工安排

本设计的系梁采用满堂支架施工方法，施工先完成下部结构，再进行上部结构的施工，引桥施工采用预制拼装。 a) 主桥上部结构施工

纵梁、横梁和拱肋采用预制吊装。

吊杆施工工艺流程为：安设卷扬机于桥面上→穿挂吊杆于吊杆钢筋拱肋→张拉索体→固紧螺母→内力调整张拉→检测吊杆内力→封闭防护。桥面板安装，桥面板是预制场预制。对称进行安装。 b) 预应力张拉

张拉采用两端张拉，先张拉N1，再张拉N2，N3，最后张拉N4，N5。张拉注意事项：

1、张拉前检查梁体混凝土是否达到张拉强度，锚垫板下砼是否密实。清除锚垫板上的混凝土，并检查是否与孔道垂直，如超过3mm，则需加扁垫板补平，在锚垫板上标出锚杯安放位置。

2、计算张拉吨位下的钢绞线理论伸长值计算按有关规定执行。编束时，保持每根钢绞线之间平行，不缠绕，每隔1.0～1.5m用20#铁丝绑扎一道，在每束的两端2.0米范围内保证绑扎间距不大于50厘米。

3、张拉前对下列数据进行测定，锚口摩阻、孔道摩阻损失、混凝土强度及弹性模量。 4、预应力钢绞线采用应力控制方法张拉时，应校核预应力钢绞线的伸长值，预应力钢绞线的实际伸长值，宜在初应力为10％σcon时开始量测，但必须加上初应力以下的推算伸长值，并扣除混凝土构件在张拉过程中的弹性压缩值。 5、张拉顺序遵循对称分批的原则。

6、张拉程序0——初应力（持荷2min）——σcon（持荷5min后锚固）

7、锚具用锚杯和夹片使用前应进行硬度试验；千斤顶、油泵、压力表按要求作定期校验标定；张拉力按标定曲线取值或按回归方程计算。

8、张拉前认真检查张拉系统，做到安全可靠，千斤顶后禁止站人，并制定详细的安全措施。 c) 桥面铺装

主桥桥面铺装施工时，清除表面浮皮，用水冲洗干净并安装好泄水管，绑扎绞缝钢筋，形成骨架后放入绞缝内，并与预制板伸出的箍筋绑扎在一起，浇筑绞缝砼后浇筑6cm 厚砼铺装层，用平板式振动器振捣密实，表面拉毛，以利于与面层结合良好。桥面砼全部采用拌和站集中拌制，砼搅拌运输车运输，泵车浇注。其它伸缩缝安装、栏杆及防撞墙施工严格按规范及设计要求进行。

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结束语

为期两个月的毕业设计即将结束了。在这段时间里我在同学和老师的帮助下完成了该设计。

毕业设计作为综合性的设计，它不同于教学中的实验、课程设计等实践环节。以前所做的一些设计主要是根据相关的课本及老师所给资料去完成的，有一定的参照性，所以想对而言比较简单，不能完全达到锻炼自己动手能力的目的。而毕业设计则是对我们大学四年所学知识的一个综合的训练及考核，是对所学知识的应用能力和大学理论知识和实践技能相结合的全面的检验，并在实践中不断学习和自我完善。

从老师发给我毕业设计任务开始，我分几步完成我的毕业设计，第一步：选取方案。我首先针对这个地形图、桥下需要满足通航要求、水文等情况来选取自己的桥型，初步选择了桥型方案，通过查阅资料，分析资料，确定了自己的桥型为预应力砼刚性系杆拱桥。第二步：画出方案图。确定完方案，就进行画图，参考了一些图纸，画出推荐桥型布置图和比选桥型布置图以及桥梁的细部构造图。接下来在老师的要求下，对方案进行多次的调整和修改。第三步：桥梁结构设计计算。我认真熟悉了桥梁博士这个软件，通过观看视频和学习MIDAS手册，基本掌握了MIDAS的使用方法。从数据输入到结果的验算，一步一步认真的执行，验算不通过，我找到朱老师寻求帮助，在老师耐心的讲解和调整下，验算通过。第四步：出计算书。学习掌握word排版能力，导出MIDAS验算数据结合手算得出计算结果。第五步：上交毕业设计成果。

通过本次的毕业设计，我深深认识到自己各方面的不足之处，Autocad软件的使用，MIDAS软件的使用，word排版的能力都有待提高。本着提高动手能力以及检测四年所学知识的目的，我严格要求自己，每一环节都认真对待，定期向指导老师报告进展情况和请教不懂的地方，得以完成任务。

在以后的工作中，我必须进一步深化在实践中去丰富理论，完善知识结构。由于环境条件的影响，理论和实践还是有一定的差距，这也要求我们在实践中注意检验和积累。

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致谢

毕业设计是对我们只是运用能力的一次全面考核，也是对我们进行科学研究基本功的训练，培养我们综合运用所学只是独立地分析问题和解决问题的能力，为以后撰写专业学术论文和工作打下良好的基础。

本次毕业设计能够顺利完成，首先我要感谢我的母校——广西科技大学，是他为我们提供了学习知识的土壤，使我们在这里茁壮成长。其次我要感谢土木建筑工程学院的老师们，他们不仅教会我们专业方面的知识，而且教会我们做人做事的道理，尤其要感谢在本次毕业设计中给予我大力支持和帮助的指导老师，从毕业设计的方案选择、结构计算到最后整个设计的完成，其中的每一个环节都离不开导师的谆谆教导，凝结着导师的心血与汗水，葛老师渊博的学识、严谨的治学态度、丰富的工程实践经验、诲人不倦的作风、平易近人的态度循序善诱教导我，使我学之不尽，终身受益。还要感谢我的同学们，他们热心的帮助，使我感到了来自兄弟姐妹的情谊，最后还要感谢相关资料的编著者，因为你们的辛勤劳动，我才能顺利的完成这次毕业设计。今后，我会将我所有的知识，一如既往的回报社会。

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参考文献

[1] 中华人民共和国交通部行业标准﹒公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）[S]﹒北京:人民交通出版社,2004。

[2] 中华人民共和国交通部行业标准﹒公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）[S]﹒北京:人民交通出版社,2004。

[3] 中华人民共和国交通部行业标准﹒公路圬工桥涵设计规范（JTG D61-2005）[S]﹒北京:人民交通出版社,2005。

[4] 《公路工程地质勘察规范》JTJ064–98

[5] 《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTJ022–85 [6] 《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007 [7] 《公路沥青路面设计规范》JTJ014-97

[8]《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025–86 [9]《城市桥梁设计荷载标准》CJJ77-98 [10]《公路工程技术标准》JTG B01-2003

[11]《城市桥梁设计通用规范》（2007年征求意见稿） [12] 《桥梁工程A2》（第二版人民交通出版社） [13] 《结构设计原理》（第二版人民交通出版社）

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附表1

节点 3 11 182 183 567 568 952 953 1337 1338 1524 1532 1544 1545 1546 1547

荷载 cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) 墩座反力表 FX FY FZ MX MY MZ (kN) (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) 38664.37 1301.75 -185.05 0.00 0.00 0.00 41381.55 -1441.19 -510.44 0.00 0.00 0.00 -5446.50 -27.26 42675.27 6250.25 66698.08 -3629.01 -6433.79 558.71 42749.02 -407.00 66152.05 4581.75 3650.38 -522.25 46174.39 9071.66 11822.13 1530.22 4246.17 993.50 45444.16 3126.00 17210.10 1276.34 2650.89 -523.08 46184.68 9100.77 2050.93 1554.33 3274.42 992.66 45433.39 3155.13 7729.02 1280.57 13415.12 -80.78 42960.82 9557.43 -54772.54 5428.60 14526.17 515.79 42448.53 3109.85 -50098.85 -3158.73 -31803.0 1342.48 -268.80 0.00 0.00 0.00 -31517.2 -1453.07 -415.37 0.00 0.00 0.00 5042.60 -137.07 1966.28 0.00 0.00 0.00 4754.86 1817.08 1790.08 0.00 0.00 0.00 -4422.57 1795.24 1762.50 0.00 0.00 0.00 -2843.43 -135.40 1993.57 0.00 0.00 0.00 66

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附表2

吊杆拉力表内力-I 荷载 (kN) cLCB7(最大) 1543.776 cLCB7(最大) 1450.718 cLCB7(最大) 1486.267 cLCB7(最大) 1502.482 cLCB7(最大) 1509.619 cLCB7(最大) 1511.053 cLCB7(最大) 1510.416 cLCB7(最大) 1508.681 cLCB7(最大) 1510.054 cLCB7(最大) 1511.378 cLCB7(最大) 1510.881 cLCB7(最大) 1502.911 cLCB7(最大) 1488.862 cLCB7(最大) 1455.207 cLCB7(最大) 1574.510 cLCB7(最大) 1542.658 cLCB7(最大) 1452.140 cLCB7(最大) 1488.206 cLCB7(最大) 1504.216 cLCB7(最大) 1511.048 cLCB7(最大) 1512.191 cLCB7(最大) 1511.304 cLCB7(最大) 1509.289 cLCB7(最大) 1510.437 cLCB7(最大) 1511.592 cLCB7(最大) 1510.913 cLCB7(最大) 1502.782 cLCB7(最大) 1488.649 cLCB7(最大) 1455.502 cLCB7(最大) 1578.641 cLCB7(最大) 1539.125 cLCB7(最大) 1452.748 cLCB7(最大) 1489.259 cLCB7(最大) 1505.162 cLCB7(最大) 1511.828 cLCB7(最大) 1512.763 cLCB7(最大) 1511.683 cLCB7(最大) 1509.431 67

单元 370 397 426 455 484 513 542 573 600 631 658 689 716 743 905 932 959 988 1017 1046 1075 1104 1135 1162 1193 1220 1251 1278 1305 1467 1494 1521 1550 1579 1608 1637 1666

内力-J (kN) 1542.427 1447.214 1480.941 1495.663 1501.641 1502.246 1501.112 1499.211 1500.750 1502.571 1502.903 1496.093 1483.535 1451.703 1573.160 1541.309 1448.636 1482.879 1497.397 1503.069 1503.384 1502.000 1499.819 1501.133 1502.785 1502.935 1495.964 1483.322 1451.998 1577.291 1537.776 1449.244 1483.932 1498.343 1503.849 1503.955 1502.378 1499.961 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 1697 1724 1755 1782 1813 1840 1867

吊杆拉力表内力-I 荷载 (kN) cLCB7(最大) 1510.347 cLCB7(最大) 1511.277 cLCB7(最大) 1510.324 cLCB7(最大) 1501.898 cLCB7(最大) 1487.452 cLCB7(最大) 1454.552 cLCB7(最大) 1579.454 内力-J (kN) 1501.043 1502.470 1502.346 1495.079 1482.125 1451.048 1578.105

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附表3

单元荷载 cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) 位置 I[3] I[14] I[16] I[31] I[33] I[35] I[52] I[54] I[56] I[73] I[75] I[77] I[94] I[96] I[98] I[115] I[117] I[119] I[136] I[138] I[140] I[157] I[159] I[161] I[178] I[180] I[182] I[199] I[201] I[218] I[220] I[237] I[254] I[256] I[273] I[275] I[292] 13 22 38 39 48 66 67 76 94 103 105 123 124 133 151 152 161 179 188 190 208 209 218 236 237 246 264 273 291 300 318 327 345 354 372 381 399

轴向 (kN) -20838.32 -20877.78 -17339.83 -17364.76 -17392.35 -18212.97 -18258.82 -18316.65 -22321.47 -22390.17 -22456.15 -25779.17 -25837.17 -25906.26 -27355.29 -27402.51 -27483 -29198.56 -29293.55 -29384.12 -31282.18 -31363.51 -31468.06 -32596.11 -32667.1 -32796.4 -27597.86 -27237.38 -26651.73 -26315.65 -24383.45 -24080.04 -23218.56 -22954.23 -22212.01 -21984.48 -21294.04 拱肋内力表剪力-y 剪力-z (kN) (kN) -550.11 2256.37 -550.11 1825.28 -129.29 1193.52 -129.29 811.06 -129.29 511.35 102.76 2264.4 102.76 1832.66 102.76 1548.9 113.31 2193.29 113.31 1797.18 113.31 1420.63 -180.76 2035.94 -180.76 1462.54 -180.76 981.19 421.14 2099.26 421.14 1413.32 421.14 893.6 -248.14 1611.67 -248.14 1066.76 -248.14 548 432.01 1913.99 432.01 1294.96 432.01 772.08 327.47 3093.92 327.47 2405.23 327.47 1883.34 398.43 1297.65 398.43 865.02 102.59 625.4 102.59 141.83 26.79 596.49 26.79 122.34 26.79 494.25 26.79 -19.08 26.79 332.1 26.79 -214.76 158.48 294.49 69

扭矩 (kN*m) 3466.72 3476.72 1447.01 1442.25 1424.87 302.22 267.52 239.07 -806.21 -840.87 -867.13 -1260.4 -1303.24 -1359.4 -451.65 -513.41 -547.97 53.17 17.77 -37.19 1019.34 942.79 892.54 1753.52 1719.23 1700.63 811.07 722.56 1643.67 1616.06 590.19 521.67 438.7 340.48 226.31 95.58 300.7 弯矩-y (kN*m) 30593.7 24438.14 22121.44 20163.19 18354.22 18229.75 16065.89 10551.25 14238.14 7559.6 2793.53 12006.34 7930 3916.52 11649.77 9618.23 5493.84 11237.97 6216.16 3520.32 9122.71 5150.6 1285.08 4438.85 1397.87 -4728.57 15608.44 10051.31 8265.45 6888.15 9021.82 5978.45 5842.95 5141.98 7802.91 7815.65 10565.85 弯矩-z (kN*m) -1925.47 -168.75 98.4 382.02 812.85 1601.43 1510.97 1239.52 1773.62 1448.43 1180.74 1468.58 1849.54 2544.99 3316.67 2884.9 1606.55 833.92 1667.41 2619.66 4584.84 3696.87 2436.84 2094.02 1808.11 1108.86 5970.43 4059.45 2239.59 2093.63 2937.69 2824.95 2733.14 2912.2 3235.61 3555.67 3729.26 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 410 430 439 457 468 488 497 515 526 546 557 575 584 604 615 633 642 662 673 691 700 718 727 745 754 772 781 799 808 826 835 853 862 880 889 907 916 934 943 961 972

剪力-z (kN) -263.81 401.46 -187.53 467.08 -145.85 566.09 -72.84 576.89 -80.88 586.9 -88.45 538.72 -148.56 544.04 -126.34 454.81 -173.99 556.11 -26.84 602.4 70.37 670.35 189.04 907.53 470.94 604.58 187.43 965.76 597.8 641.42 211.7 412.85 -53.55 638.81 164.21 535.16 21.13 373.69 -174.16 339.4 -217.54 扭矩 (kN*m) 176.07 251.47 127.07 575.3 465.07 662.72 529.05 887.51 763.96 732.58 597.56 1012.5 877.83 1061.76 943.17 570.45 449.72 641.05 532.69 496.05 417.88 335.83 250.38 162.01 71.2 -718.36 -783.04 -51.08 -149.17 893.2 808.72 1686.27 1660.53 604.93 534.23 448.68 347.45 229.84 95.24 267.06 141.81 弯矩-y (kN*m) 9854.71 11822.89 10447.66 11909.6 10224.64 11224.28 9315.23 10579.46 8925.64 10419.59 9071.2 10627.29 9731.9 11794.67 10808.59 12715.77 11721.35 13356.22 11471.25 12413.92 10124.15 10344.21 7851.61 8654.49 8538.55 10099.98 7027.79 7568.78 5936.92 9964.89 7290.43 7856.59 7256.53 11397.26 8145.69 8068.58 7231.3 9696.78 9470.87 11962.72 11025.24 弯矩-z (kN*m) 3159.83 3132.68 2979.67 2908.04 2541.37 2504.04 2904.41 3384.41 2708.59 2219.26 2736.48 3372.13 2789.51 2547.04 2560.81 2803.04 2762.11 3170.61 3110.15 3448.86 3219.04 2984.45 2746.93 2664.28 2847.74 2514.19 2244.55 2856.82 4107.23 5911.54 3980.47 2212.2 2087.11 3006.37 2880.76 2785.02 2996.63 3334.25 3664.68 3858.06 3213.73 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 992 1001 1019 1030 1050 1059 1077 1088 荷载 cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) 位置 I[696] I[699] I[716] I[718] I[735] I[738] I[755] I[757] 轴向 (kN) -20561.97 -20416.69 -19973.22 -19866.26 -19559.91 -19492.74 -19184.12 -19154.82 剪力-y (kN) 87.28 87.28 105.14 105.14 -57.6 -57.6 192.45 192.45 剪力-z (kN) 449.67 -139.01 513.9 -99.66 611.71 -30.54 616.46 -44.91 扭矩 (kN*m) 234.24 110.23 557.15 447.02 648.87 515.21 874.8 751.48 弯矩-y (kN*m) 12776.05 11195.17 12457.15 10593.56 11434.35 9395.5 10565.65 8825.37 弯矩-z (kN*m) 3129.74 2979.24 2919.72 2542.97 2510.95 2903.44 3389.84 2707.39 71

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

附表4

横梁内力表

单元 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64

扭矩 (kN*m) 0 0 -3827.4 1061.1 -587.8 141.53 448.98 1487.57 -269.85 4778.54 0 0 0 0 86.96 112.16 -62.59 -19.1 241.69 343.87 305.98 0 0 0 0 0 368.57 212.32 212.63 72.75 33.25 130.7 191.69 -8.4 -8.35 0 0 弯矩-y (kN*m) -1.76 -18.56 3451.37 1793.26 1028.22 2043.76 2078.22 1161.65 1844.72 4795.47 -18.56 -1.76 -2.22 -146.33 1507.04 1491.72 1334.4 2181.84 2131.74 1113.17 752.95 -702.17 -146.33 -2.22 -2.22 -146.33 1063.73 1832.58 1190.47 967.12 1820.61 1776.66 790.33 551.37 864.81 -706.1 -146.33 弯矩-z (kN*m) 0 0 976.51 2242.28 -494.83 987.57 -447.06 1683.56 -170.3 -568.17 0 0 0 0 868.75 668.85 76.22 339.64 -20.39 563.53 654.04 0 0 0 0 0 411.63 1096.2 463.23 103.63 231.77 59.3 593.7 405.28 -164.1 0 0 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 65 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148

荷载 cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) 位置 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 轴向剪力-y 剪力-z 扭矩弯矩-y 弯矩-z (kN) (kN) (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) -4.41 0 -7.87 0 -2.22 0 -4.41 0 -7.87 0 -2.22 0 -11265.12 0 -980.88 0 -146.33 0 -11232.68 -3459.79 1003.4 659.87 854.83 -413.35 -11439.35 -163.56 773.52 186.15 1275.71 855.08 -11619.19 -163.56 479.93 186.38 797.99 379.25 -12087.83 13.46 466.5 79.14 876.86 122.44 -12275.75 29.59 565.79 22.93 1962.18 149.95 -12274.63 -102.3 461.6 86.96 2167.53 156.27 -12084.43 -65.72 356.99 150.6 1507.96 570.27 -11614.31 288.23 362.85 42.79 1793.38 474.34 -11434.43 288.23 655.8 42.76 2425.55 194.93 -11392.18 7431.97 2633.07 407.36 2866.43 1747.35 -11265.12 0 -980.88 0 -146.33 0 -4.41 0 -7.87 0 -2.22 0 -4.41 0 -7.87 0 -2.22 0 -11265.12 0 -980.88 0 -146.33 0 -10919.74 -2987.59 784.98 -795.32 1299.6 -740.8 -11012.37 -152.27 727.87 167.35 1675.65 944.61 -11192.24 -152.27 436.26 167.59 1096.41 450 -11663.84 -15.46 419.38 80.39 1040.3 150.13 -11854.71 5.42 504.28 21.59 1931.59 89.83 -11856.64 -83.96 533.64 76.76 1880.4 220.82 -11669.64 -51.04 445.03 141.76 835.9 560.31 -11202.31 451.78 457.95 -52.65 508.3 224.21 -11022.48 451.78 760.86 -52.49 810.58 -349.12 -11313.76 0 -1086.14 0 -725 0 -11265.12 0 -980.88 0 -146.33 0 -4.41 0 -7.87 0 -2.22 0 -4.41 0 -7.87 0 -2.22 0 -11265.12 0 -980.88 0 -146.33 0 -10701.8 -1788.93 579.45 -1620.7 1725.86 -395.31 -10693.23 -202.08 753.34 180.61 1600.49 1171.09 -10873.08 -202.08 457.57 180.92 1114.03 571.28 -11342.82 -34.87 447.19 80.49 1163.12 165.42 -11531.67 -11.71 545.75 22.45 2191.51 52.94 -11532.16 -69.82 465.23 57.17 2355.06 256.26 -11344.55 -9.23 366.04 98.16 1650.2 473.67 -10877.28 212.14 379.39 48.75 1886.66 370.35 -10697.4 212.14 675.41 48.73 2529.54 241.13 -10497 3266.86 1599.46 3470.26 3181.73 698.75 73

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 149 150 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232

剪力-z (kN) -980.88 -7.87 -7.87 -980.88 600.01 766.04 469.62 453.09 541.02 481.02 392.83 407.21 703.31 -74.31 -980.88 -7.87 -7.87 -980.88 412.61 766.63 470.93 458.8 556.02 457.61 359.17 370.51 667.07 2038.56 -980.88 -7.87 -7.87 -980.88 1505.28 739.82 444.89 414.39 488.25 550.02 466.66 482.29 787.29 扭矩 (kN*m) 0 0 0 0 -1949.1 161.56 161.88 79.68 32.01 75.64 136.13 89.11 89.12 3202.36 0 0 0 0 -1703.0 165.23 165.53 92.95 48.54 91.04 163.63 129 129.02 2699.06 0 0 0 0 -632.97 163.71 163.99 91.95 23.93 31.54 81.29 21.07 21.08 弯矩-y (kN*m) -146.33 -2.22 -2.22 -146.33 1301.92 1443.42 1002.34 1088.26 2110.78 2228.68 1443.86 1564.01 2118.87 2155.56 -146.33 -2.22 -2.22 -146.33 1170.56 1346.52 925.55 1054.43 2126.62 2326.61 1647.87 1872.35 2490.74 2757.57 -146.33 -2.22 -2.22 -146.33 831.78 1795.44 1292.15 1275.88 2120.67 2003.52 890.55 496.27 791.21 弯矩-z (kN*m) 0 0 0 0 -171.06 1181.97 599.48 177.49 32.47 273.19 447.03 304.26 106.09 479.1 0 0 0 0 -27.05 1057.38 570.06 187.37 29.1 277.85 424.11 280.49 86.06 304.05 0 0 0 0 141.49 992.52 579.04 221.29 40.42 261.87 411.79 301.7 111.15 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 233 234 235 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313

剪力-z 扭矩弯矩-y 弯矩-z (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) -1359.14 0 -806.9 0 -980.88 0 -146.33 0 -7.87 0 -2.22 0 -7.87 0 -2.22 0 -980.88 0 -146.33 0 1919.65 1918.68 5117.18 208.59 677.84 129.42 3303.67 877.98 381.43 129.66 2483.61 591.87 353.28 96.48 1937 270.13 444.36 24.81 2529.65 51.13 553.52 27.73 2313.55 252.35 470.59 81.8 1273.81 351.64 512.84 81.92 1407.4 374.05 808.95 81.85 1972.11 415.24 3747.66 409.16 3042.49 145.34 -980.88 0 -146.33 0 -7.87 0 -2.22 0 -15.51 0 -7.2 0 -1004.51 0 -182.87 0 -109.21 1128.2 830.08 199.91 777.67 67.94 1459.78 849.54 478.39 68.16 940.69 584.74 453.54 78.44 969.7 294.11 532.73 38.86 1927.37 62.36 519.33 59.58 1952.82 238.97 436.59 116.08 1054.65 304.42 456.08 160.07 1093.71 400.85 755.36 159.93 1648.45 571.32 -596.32 -722.41 1552.54 2.78 -1004.51 0 -182.87 0 -15.51 0 -7.2 0 -15.51 0 -7.2 0 -1004.51 0 -182.87 0 1558.38 1697.01 1593.53 841.97 754.11 139.94 1311.1 914.57 457.2 140.18 750.7 593.35 436.6 103.55 766.16 298.6 531.29 54.09 1759.2 85.34 486.08 61.18 1848.9 217.79 390.26 138.79 1038.03 316.7 409.47 160.87 1184.76 374.14 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 314 315 316 317 329 330 331 332 333 334 335 336 337 338 339 340 341 342 356 357 358 359 360 361 362 363 364 365 366 367 368 369 383 384 385 386 387 388 389 390 391

剪力-z 扭矩弯矩-y 弯矩-z (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) 706.33 160.78 1836.28 464.5 1584.64 -505.04 2367.28 169.79 -1004.51 0 -182.87 0 -15.51 0 -7.2 0 -15.51 0 -7.2 0 -1004.51 0 -182.87 0 553.98 0 -295.4 0 739.97 69.34 550.12 719.67 442.06 69.47 116.07 511.62 429.05 115.51 318.72 358.7 523.56 67.93 1334.32 97.3 515.67 77.6 1350.14 202.89 421.83 153.47 364.67 310.51 435.41 224.93 185.65 435.47 733.32 224.77 632.67 771.21 549.15 0 -296.85 0 -1004.51 0 -182.87 0 -15.51 0 -7.2 0 -15.51 0 -7.2 0 -1004.51 0 -182.87 0 452.98 0 -323.01 0 713.91 121.58 319.57 636.7 417.78 121.7 -124.01 479.02 414.04 146.79 31.85 359.83 517.1 84.63 1021.04 112.8 516.19 72.08 1022.81 182.62 413.12 136.91 37.13 297.78 416.81 186.93 -115.55 426.46 712.95 186.77 329.89 735.22 444.07 0 -325.68 0 -1004.51 0 -182.87 0 -15.51 0 -7.2 0 -15.51 0 -7.2 0 -1004.51 0 -182.87 0 486.13 0 -312.85 0 710.97 134.79 232.7 599.97 415.3 134.9 -210.08 457.57 413.2 148.91 -68.01 347.67 517.99 82.81 918.05 118 517.9 68.32 918.2 166.65 413.1 131.67 -67.63 295.7 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 392 393 394 395 396 412 413 414 415 416 417 418 419 420 421 422 423 424 425 441 442 443 444 445 446 447 448 449 450 451 452 453 454 470 471 472 473 474 475 476 477

剪力-z (kN) 415.18 710.85 481.95 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 500.32 709.88 414.42 412.94 518.42 518.54 413.06 414.54 710.01 499.26 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 505.94 709.52 414.12 412.7 518.21 518.61 413.1 414.54 709.94 506.27 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 506.31 709.37 413.97 412.43 517.76 518.46 扭矩 (kN*m) 167.2 167.06 0 0 0 0 0 0 141.51 141.63 146.15 79.43 70.26 133.68 156.92 156.79 0 0 0 0 0 0 148.47 148.59 148.23 83.14 77.94 141.08 156.26 156.14 0 0 0 0 0 0 156.75 156.86 154.62 91.82 89.08 弯矩-y (kN*m) -209.32 233.68 -314.1 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -308.38 208.16 -234.2 -98.35 886.41 886.16 -99.13 -235.38 206.74 -308.7 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -306.54 200.44 -241.42 -106.14 878.6 877.82 -108.52 -245.19 195.86 -306.44 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -306.33 196.38 -245.19 -108.36 877.12 875.73 弯矩-z (kN*m) 428.45 704.15 0 0 0 0 0 0 603.38 447.07 334.23 117.52 155.23 302.34 424.11 659.12 0 0 0 0 0 0 629.87 445.35 326.85 115.63 149.2 310.89 420.72 635.12 0 0 0 0 0 0 660.43 448.08 327.21 115.9 148.36 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 478 479 480 481 482 483 499 500 501 502 503 504 505 506 507 508 509 510 511 512 528 529 530 531 532 533 534 535 536 537 538 539 540 541 559 560 561 562 563 564 565

剪力-z (kN) 413.15 414.71 710.11 507.85 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 505.05 709.3 413.87 412.23 517.38 518.32 413.19 414.86 710.29 507.9 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 503.11 709.27 413.84 412.17 517.25 518.25 413.19 414.91 710.34 507.55 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 504.69 709.28 413.85 412.22 517.39 扭矩 (kN*m) 150.51 160.89 160.78 0 0 0 0 0 0 165.4 165.53 160.65 99.34 97.54 157.19 167.46 167.35 0 0 0 0 0 0 170.17 170.3 164.65 103.89 101.48 160.42 171.59 171.47 0 0 0 0 0 0 170.96 171.09 165.34 103.8 弯矩-y (kN*m) -112.55 -251.83 188.29 -305.87 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -306.66 193.15 -247.96 -109.29 876.75 874.9 -114.88 -256.82 182.34 -305.8 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -307.23 191.09 -249.62 -109.88 876.44 874.48 -115.85 -259.1 179.5 -305.89 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -306.77 192.61 -248.44 -109.66 876.48 弯矩-z (kN*m) 319.92 420.92 636.45 0 0 0 0 0 0 683.34 451.22 329.25 117.79 148.87 325.43 423.41 649.89 0 0 0 0 0 0 690.75 452.04 330.01 118.81 148.75 326.58 424.49 658.01 0 0 0 0 0 0 686.27 451.09 327.6 117.85 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 566 567 568 569 570 571 572 586 587 588 589 590 591 592 593 594 595 596 597 598 599 617 618 619 620 621 622 623 624 625 626 627 628 629 630 644 645 646 647 648 649

剪力-z (kN) 518.27 413.13 414.81 710.23 508.15 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 506.65 709.36 413.95 412.44 517.79 518.31 412.98 414.54 709.94 509.19 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 507.23 709.53 414.13 412.77 518.33 518.26 412.72 414.14 709.53 509.07 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 500.78 710.09 414.64 413.29 扭矩 (kN*m) 100.69 160.16 171.66 171.54 0 0 0 0 0 0 168.4 168.53 161.99 98.5 96.07 156.93 166.86 166.74 0 0 0 0 0 0 166.25 166.38 154.65 89.01 88.87 151.83 160.25 160.15 0 0 0 0 0 0 167.57 167.72 147.21 弯矩-y (kN*m) 874.75 -114.94 -256.83 182.36 -305.73 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -306.24 195.09 -246.32 -109.1 876.72 875.69 -112.26 -251.38 188.87 -305.47 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -306.17 197.45 -243.95 -107.72 877.79 877.91 -107.44 -243.6 197.77 -305.61 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -308.26 202.85 -238.84 -101.83 弯矩-z (kN*m) 148.09 324.6 422.45 652 0 0 0 0 0 0 678.13 450.1 320.89 114.76 148.06 321.66 416.71 627.64 0 0 0 0 0 0 682.82 452.44 309.88 111.33 150.96 320.85 409.53 591.5 0 0 0 0 0 0 715.1 460.01 299.32 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 650 651 652 653 654 655 656 657 675 676 677 678 679 680 681 682 683 684 685 686 687 688 702 703 704 705 706 707 708 709 710 711 712 713 714 715 729 730 731 732 733

剪力-z (kN) 518.88 518 412.42 413.85 709.3 501.68 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 488.77 711.64 415.99 414.05 519.07 517.05 412.03 414.04 709.69 486.4 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 457.5 715.79 419.7 416 519.3 514.79 411.48 415.24 711.33 449.24 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 584.7 740.5 442.59 扭矩 (kN*m) 81.04 84.2 148.74 153.43 153.33 0 0 0 0 0 0 175.85 176.01 142.8 76.68 85.27 148.04 144.85 144.77 0 0 0 0 0 0 192.44 192.61 143.68 76.71 84.2 141.23 126.29 126.21 0 0 0 0 0 0 216.7 216.88 弯矩-y (kN*m) 884.15 885.85 -96.8 -231.02 212.22 -307.99 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -312.08 223.53 -218.33 -75.12 913.24 917.16 -63.42 -199.99 245.65 -312.79 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -321.67 298 -143.21 15.55 1010.33 1019.17 42.05 -101.69 348.21 -324.14 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -286.18 507.5 72.01 弯矩-z (kN*m) 111.54 157.94 327.25 404.63 554.78 0 0 0 0 0 0 770.7 469.59 290.61 115.76 165.94 340.6 404.95 532.99 0 0 0 0 0 0 816.54 473.95 287.74 123.55 170.86 354.23 411.53 539.52 0 0 0 0 0 0 843.15 480.23 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 734 735 736 737 738 739 740 741 742 758 759 760 761 762 763 764 765 766 767 768 769 770 771 785 786 787 788 789 790 791 792 793 794 795 796 797 798 812 813 814 815

剪力-z (kN) 430.82 527.06 511.76 416.22 428.64 726.56 579.59 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 1477.41 767.94 471.13 449.05 542.02 477.45 382.99 402.68 699.47 1324.66 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 677.09 777.23 479.93 460.46 550.77 479.29 389.42 409.85 707.15 734.36 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 1501.97 778.15 扭矩 (kN*m) 155.92 81.33 69.87 109.68 71.4 71.32 0 0 0 0 0 563.07 175.3 175.43 149.97 68.04 54.98 97.92 93.93 93.8 585.18 0 0 0 0 511.29 136.61 136.77 113.3 45.23 44.08 102.48 106.18 106.06 -74.28 0 0 0 0 764.49 126.04 弯矩-y (kN*m) 272.63 1296.52 1326.95 362.28 209.94 672.62 -287.71 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 1439.91 1118.93 580.91 634.09 1672.6 1800.92 1022.12 1199.27 1870.81 2378.68 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 1176.01 1110.61 641.89 756.42 1806.44 1949.67 1185.27 1315.22 1920.56 2050.77 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 933.98 1121.18 弯矩-z (kN*m) 296.09 134.14 168.31 356.58 427.16 586.09 0 0 0 0 0 225.32 575.85 427.43 294.49 140.39 167.85 320.7 437.55 564.42 588.41 0 0 0 0 -3.11 659.3 470.61 292.87 143.94 164.12 311.26 455.95 600.69 179.75 0 0 0 0 58.72 664.01 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 816 817 818 819 820 821 822 823 824 825 839 840 841 842 843 844 845 846 847 848 849 850 851 852 866 867 868 869 870 871 872 873 874 875 876 877 878 879 891 892 893

剪力-z 扭矩弯矩-y 弯矩-z (kN) (kN*m) (kN*m) (kN*m) 480.37 126.19 709.33 484.09 459.6 104.19 865.53 297.35 550.75 42.75 1914.58 149.74 479.82 42.78 2056.75 156.25 388.87 101.48 1291.65 294.89 410.19 123.05 1379.48 477.12 707.96 122.9 1928.13 660.82 1406.37 -391.57 1808.12 52.69 -1004.51 0 -182.87 0 -15.51 0 -7.2 0 -15.51 0 -7.2 0 -1004.51 0 -182.87 0 593.55 985.26 1159.91 178.72 773.86 122.83 1108.72 712.91 476.45 122.99 630.25 500.5 457.26 100.73 738.29 306.13 547.51 39.47 1778.94 155.92 481.61 38.55 1910.95 147.3 391.26 102.39 1134.49 289.06 410.27 138.23 1254.84 509.51 707.68 138.04 1862.48 764.71 428.83 -533.8 1991.23 8.95 -1004.51 0 -182.87 0 -15.51 0 -7.2 0 -15.51 0 -7.2 0 -1004.51 0 -182.87 0 1382.35 1545.82 1595.18 696.51 759.26 122.7 1208.76 733.38 462.47 122.88 656.75 500.1 441.73 93.73 685.83 311.06 535.66 47.39 1698.47 159.69 482.62 58.5 1804.52 143.05 388.1 142.58 1005.25 298.89 408.13 172 1162.61 456.79 704.92 171.85 1820.73 635.59 1410.25 -421.76 2375.93 237.73 -1004.51 0 -182.87 0 -15.51 0 -7.2 0 -15.51 0 -7.2 0 -1004.51 0 -182.87 0 552.83 0 -295.73 0 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 894 895 896 897 898 899 900 901 902 903 904 918 919 920 921 922 923 924 925 926 927 928 929 930 931 945 946 947 948 949 950 951 952 953 954 955 956 957 958 974 975

剪力-z (kN) 737.8 439.89 427.71 523.3 515.82 421.04 434.13 732.03 550.11 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 454.42 713.16 417.06 413.34 516.71 517.13 413.75 417.41 713.52 445.15 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 488.1 710.36 414.7 412.65 517.65 518.48 413.45 415.43 711.09 482.94 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 扭矩 (kN*m) 71.11 71.2 109.48 64.5 76.85 156.4 223.46 223.27 0 0 0 0 0 0 123.24 123.33 142.15 82.64 74.18 141.96 190.51 190.33 0 0 0 0 0 0 139.17 139.26 146.7 82.61 72.56 138.64 172.38 172.21 0 0 0 0 0 弯矩-y (kN*m) 543.27 103.35 296.24 1308.06 1323.38 340.39 169.25 620.45 -296.55 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -322.58 324.12 -122.17 28.17 1013.4 1012.67 25.98 -125.57 320.03 -325.36 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -312.27 238.16 -206.38 -67.95 915.21 913.6 -72.74 -213.76 229.36 -313.82 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 弯矩-z (kN*m) 614.97 447.63 360.49 160.03 138.65 299.33 492.18 866.26 0 0 0 0 0 0 548.35 423.85 359.21 163.85 128.38 289.77 475.45 817.58 0 0 0 0 0 0 532.1 413.35 345.92 159.18 121.12 291.94 467.95 766.54 0 0 0 0 0 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 976 977 978 979 980 981 982 983 984 985 986 987 1003 1004 1005 1006 1007 1008 1009 1010 1011 1012 1013 1014 1015 1016 1032 1033 1034 1035 1036 1037 1038 1039 1040 1041 1042 1043 1044 1045 1061

剪力-z (kN) 502.07 709.51 414.05 412.6 518.21 518.75 413.13 414.53 709.99 499.89 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 507.39 709.32 413.92 412.53 518.11 518.58 412.98 414.36 709.75 506.63 -1004.51 -15.51 -15.51 -1004.51 507.45 709.35 413.95 412.42 517.8 518.34 412.96 414.48 709.88 507.97 -1004.51 -15.51 -15.51 扭矩 (kN*m) 0 147.02 147.12 146.19 80.69 75.82 141.79 163.18 163.04 0 0 0 0 0 0 154.52 154.62 149.56 85.59 84 149.37 162.43 162.31 0 0 0 0 0 0 163.02 163.13 156.17 94.31 94.81 157.95 166.42 166.29 0 0 0 0 弯矩-y (kN*m) -307.86 210.7 -232.47 -98.17 885.02 883.95 -101.35 -237.37 204.87 -308.52 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -306.11 200.48 -241.61 -106.65 877.65 876.74 -109.37 -245.83 195.41 -306.34 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -305.99 195.31 -246.25 -109.32 876.25 875.2 -112.48 -251.2 189.32 -305.84 -182.87 -7.2 -7.2 弯矩-z (kN*m) 0 553.06 412.62 332.21 150.5 117.56 300.14 456.25 708.07 0 0 0 0 0 0 591.96 417.86 325.21 142.19 118.62 310.39 446.87 673.71 0 0 0 0 0 0 633.11 426.62 324.98 137.49 123.73 319.97 442.54 667.64 0 0 0 0 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 1062 1063 1064 1065 1066 1067 1068 1069 1070 1071 1072 1073 1074 1090 1091 1092 1093 1094 1095 1096 1097 1098 1099 1100 1101 1102 1103 2226 2227 2230 2231 荷载 cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) 位置 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 轴向剪力-y (kN) (kN) -11265.08 0 -11314.88 0 -11369.2 61.14 -11549.06 61.14 -12017.42 -16.96 -12204.87 -23.8 -12204.86 -24.36 -12017.39 -19.26 -11549.03 59.62 -11369.17 59.62 -11314.89 0 -11265.08 0 -4.83 0 -4.83 0 -11265.08 0 -11314.88 0 -11369.86 62.86 -11549.72 62.86 -12018.12 -18.11 -12205.59 -23.76 -12205.57 -23.73 -12018.06 -18.05 -11549.66 63.01 -11369.8 63.01 -11314.89 0 -11265.08 0 -4.83 0 -12011.73 -441.17 -11945.71 196.08 -4695.79 3566.64 -5178.93 -2653.79 剪力-z 扭矩 (kN) (kN*m) -1004.51 0 505.94 0 709.38 170.84 413.95 170.95 412.32 161.91 517.51 101.35 518.14 102.33 412.95 163.43 414.6 171.83 710.03 171.71 507.83 0 -1004.51 0 -15.51 0 -15.51 0 -1004.51 0 503.72 0 709.41 174.46 413.97 174.58 412.31 165.34 517.43 105.18 518.04 105.18 412.93 165.34 414.63 174.54 710.06 174.42 507.28 0 -1004.51 0 -15.51 0 769.78 111.68 805.54 305.87 -426.28 -1748.1 -197.51 2644.22 弯矩-y (kN*m) -182.87 -306.39 191.42 -249.52 -110.54 875.9 874.66 -114.25 -255.39 184.28 -305.82 -182.87 -7.2 -7.2 -182.87 -307.04 188.98 -251.48 -111.3 875.58 874.39 -114.91 -257.23 181.95 -305.97 -182.87 -7.2 1972.32 928.7 176.3 612.03 弯矩-z (kN*m) 0 0 662.94 434.15 326.52 135.15 128.99 325.87 440.75 673.47 0 0 0 0 0 0 675.27 438.4 327.08 132.48 132.59 327.27 438.21 674.72 0 0 0 1754.34 484.9 2193.16 -482.52 85

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

附表5

纵梁内力表

单元 15 16 17 18 19 20 21 41 42 43 44 45 46 47 69 70 71 72 73 74 75 96 97 98 99 100 101 102 126 127 128 129 130 131 132 154 155

剪力-z (kN) -1034.53 99.93 118.28 126.45 125.26 104.71 -1019.97 846.29 31 37.85 37.19 37.08 28.89 283.02 716.89 25.62 32.97 34.18 34.43 31.85 1868.79 529.36 24.53 36.57 42 41.16 30.91 -216.52 486 21.21 29.65 32.44 30.68 25.5 1420.63 649.61 25.75 扭矩 (kN*m) 1677.49 11.22 9.49 3.66 0.73 -0.26 -1270.01 963.13 8.46 5.3 1.78 1.81 2.07 -14.8 711.83 6.98 4.78 2.46 5.41 9.26 1321.74 724.47 8.33 6.68 3.96 5.48 6.4 319.91 650.96 7.06 5.35 3.63 6.98 11.29 1646.34 862.43 8.27 弯矩-y (kN*m) 5389.81 145.8 161.2 170.09 164.06 152.43 2950.62 3605.84 128.24 127.62 126.53 128.76 129.5 3627.67 7595.7 106.38 112 114.66 115.55 113.57 3603.34 2314.11 82.76 88.62 91.02 90.4 85.34 5458.5 3802.09 78.81 85.14 87.64 87 83.92 3912.75 4219.99 82.73 弯矩-z (kN*m) -172.21 31.76 19.07 25.3 34.52 20.24 2928.0 418.83 25.04 24.38 25.62 27.53 28.66 801.14 699.82 24.93 24.48 25.51 27.24 26.99 1418.0 1098.6 25.39 24.82 25.62 26.81 27.07 613.31 1266.0 25.49 25.11 25.62 26.36 25.44 1402.09 1072.9 25.84 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 156 157 158 159 160 181 182 183 184 185 186 187 211 212 213 214 215 216 217 239 240 241 242 243 244 245 266 267 268 269 270 271 272 293 294 295 296 297 298 299 320

剪力-z (kN) 36.6 40.75 36.77 24 344.21 802.45 24.07 34.09 38.05 34.32 24.68 1161.77 1139.9 27.25 40.05 46.25 41.62 27.07 -79.94 486.75 13.72 24.18 30.64 29.36 23.93 1876.96 -514.5 19.55 37.02 41.95 33.22 13.56 -924.63 510.1 18.52 31.06 36.28 30.85 17.99 576.25 48.9 扭矩 (kN*m) 6.02 3.45 5.59 7.5 684.33 748.34 7.48 5.27 2.67 5.15 7.8 890.78 643.46 7.6 6.01 3.28 4.83 5.55 174.03 234.25 6.11 5.82 4.57 7.93 11.47 1503.7 1647.2 11.19 6.6 2.27 3.65 5.03 348.45 993.38 8.8 5.99 3.02 5.2 7.52 821.79 1514.1 弯矩-y (kN*m) 88.59 90 86.85 78.54 3526.78 3990.28 80.13 85.36 86.58 83.48 75.81 3106.15 1814.23 64.19 69.59 73.08 74.53 72.66 3718.17 -139.19 54.43 61.67 64.54 62.38 56.87 405.56 1282.79 64.19 70.95 72.47 67.97 58.68 211.32 2622.94 69.02 75.49 77.99 76.64 70.65 2755.76 1382.61 弯矩-z (kN*m) 25.42 25.69 26.16 26.3 897.93 982.18 26.18 25.67 25.64 25.93 26.01 936.4 1111.8 26.64 25.77 25.46 25.43 25.69 1008.41 1122.01 26.9 25.81 25.54 25.59 25.06 1098.38 1055.55 26.67 25.96 25.63 25.67 25.47 1013.22 1291.71 26.32 26 25.52 25.41 25.9 1118 1023.48 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 321 322 323 324 325 326 347 348 349 350 351 352 353 374 375 376 377 378 379 380 401 402 403 404 405 406 407 432 433 434 435 436 437 438 459 460 461 462 463 464 465

剪力-z (kN) 21.7 38.47 45.56 39.26 22.48 40.51 146.28 18.43 34.07 40.51 34.18 18.6 136.31 267.39 18.88 33.88 40.29 34.01 19.07 265.43 333.84 19.43 33.91 40.24 34.05 19.64 335.99 370.27 20.03 34.1 40.3 34.23 20.23 373.68 394.78 20.57 34.32 40.39 34.44 20.76 398.29 扭矩 (kN*m) 11.49 7.61 3.94 4.97 5.67 273.53 1306.8 10.43 6.94 3.91 5.73 7.32 691.69 1131.75 9.44 6.37 3.79 6.21 8.42 900.06 1043.77 9.04 6.21 3.74 6.23 8.7 958.58 1009.39 8.92 6.23 3.85 6.24 8.81 983.25 1020.24 9 6.43 4.14 6.39 8.96 1015.06 弯矩-y (kN*m) 64 70.38 72.62 70.09 63.19 1277.42 2530.19 67.96 73.05 74.67 72.8 67.58 2491.51 3775.62 77.67 84.11 86.43 84.1 77.67 3780.12 4437.26 82.3 89.19 91.71 89.2 82.33 4442.16 4657.93 83.96 90.91 93.46 90.89 83.91 4645.15 4599.79 83.82 90.75 93.27 90.67 83.66 4564.4 弯矩-z (kN*m) 27.06 25.91 25.56 25.57 25.59 1216.11 1058.17 26.42 25.97 25.55 25.49 25.95 1006.2 1014.63 26.16 25.85 25.57 25.62 26.3 1031.97 1016.07 26.08 25.79 25.58 25.71 26.48 1027.93 1014.32 26.06 25.75 25.58 25.76 26.52 1026.91 1012.72 26.04 25.72 25.58 25.78 26.49 1024.42 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 490 491 492 493 494 495 496 517 518 519 520 521 522 523 548 549 550 551 552 553 554 577 578 579 580 581 582 583 606 607 608 609 610 611 612 635 636 637 638 639 640

剪力-z (kN) 411.75 21 34.52 40.47 34.63 21.17 414.44 419.47 21.2 34.63 40.5 34.71 21.33 420.27 421.82 21.22 34.63 40.48 34.69 21.3 419.23 418.65 21.12 34.58 40.42 34.61 21.16 413.55 413.33 21.05 34.56 40.4 34.56 21.04 406.28 416.89 21.28 34.7 40.48 34.68 21.21 扭矩 (kN*m) 1041.89 9.1 6.61 4.39 6.55 9.08 1040.31 1051.89 9.13 6.66 4.51 6.64 9.12 1051.14 1046.26 9.08 6.59 4.47 6.63 9.08 1046.63 1026.79 8.96 6.42 4.29 6.51 8.98 1028.33 996.59 8.8 6.21 3.99 6.28 8.83 1001.57 963.41 8.63 6.04 3.69 6.03 8.73 弯矩-y (kN*m) 4465.78 83.12 89.95 92.43 89.82 82.86 4408.56 4386.49 82.63 89.41 91.87 89.24 82.3 4313.91 4416.44 82.84 89.6 92.06 89.44 82.51 4343.52 4560.06 83.75 90.56 93.04 90.43 83.5 4503.69 4763.47 85 91.91 94.43 91.85 84.9 4736.72 4941.39 85.97 92.93 95.5 92.97 86.07 弯矩-z (kN*m) 1011.23 26.02 25.69 25.58 25.78 26.45 1022.38 1009.7 25.98 25.67 25.58 25.78 26.42 1020.92 1008.94 25.96 25.65 25.58 25.79 26.43 1020.42 1008.92 25.96 25.65 25.58 25.81 26.47 1020.88 1009.01 25.96 25.65 25.58 25.83 26.54 1022.11 1009.43 25.94 25.66 25.57 25.84 26.6 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 641 664 665 666 667 668 669 670 693 694 695 696 697 698 699 720 721 722 723 724 725 726 747 748 749 750 751 752 753 774 775 776 777 778 779 780 801 802 803 804 805

剪力-z (kN) 408.02 444.9 21.95 35.02 40.67 34.98 21.8 434.34 503.67 22.81 35.33 40.86 35.29 22.58 493.54 619.15 23.53 35.31 40.73 35.29 23.24 612.81 668.78 18.78 29.65 34.32 28.91 17.84 653.6 112.72 16.01 30.15 36.32 30.89 17.47 181.69 483.12 17.84 30.89 36.54 31.19 扭矩 (kN*m) 985.29 940.74 8.53 6.04 3.58 6.03 8.86 1021.03 892.43 8.32 6.08 3.66 6.24 9.31 1115.51 723.03 7.39 5.66 3.75 6.78 10.34 1312.84 467.17 6.11 4.81 3.53 7.3 11.62 1635.57 783.9 7.72 5.62 3.4 6.3 9.07 1028.47 789.05 7.76 5.56 3.03 5.89 弯矩-y (kN*m) 4955.64 4859.1 85.29 92.24 94.82 92.4 85.64 4926.62 4347.92 81.73 88.35 90.81 88.61 82.34 4475.64 3257.97 73.59 79.04 81.05 79.23 74.2 3436.66 2291.38 69.3 75.72 78.22 76.1 69.87 2550.67 2299.62 70.45 78.04 80.74 78.19 70.56 2300.01 1841.56 65.45 71.83 74.29 71.83 弯矩-z (kN*m) 1023.97 1009.69 25.92 25.67 25.57 25.82 26.61 1024.5 1008.38 25.97 25.71 25.55 25.76 26.49 1025.91 1035.26 26.19 25.79 25.52 25.66 26.2 1012.53 1061.38 26.71 25.74 25.51 25.71 26.06 1142.6 1201.89 26.15 25.73 25.52 25.72 26.11 1134.34 1105.99 26.21 25.74 25.49 25.66 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 806 807 828 829 830 831 832 833 834 855 856 857 858 859 860 861 882 883 884 885 886 887 888 909 910 911 912 913 914 915 936 937 938 939 940 941 942 963 964 965 966

剪力-z (kN) 18.32 425.56 -19.39 16.03 30.44 36.46 30.54 15.95 -51.53 345.61 17.64 30.46 36.11 30.64 17.75 412.37 66.52 21.02 37.19 44.09 37.95 21.82 50.86 166.76 18.57 33.52 39.69 33.47 18.46 148.13 285.71 19.05 33.47 39.59 33.43 18.99 276.72 349.62 19.64 33.63 39.68 扭矩 (kN*m) 8.49 938.16 962.22 8.66 6.02 3.1 5.56 7.66 763.7 965.94 8.88 6.35 3.59 5.85 7.94 803.3 1499.91 11.52 7.75 4.17 5.21 5.89 303.8 1294.2 10.37 6.92 3.92 5.77 7.38 701.27 1120.97 9.38 6.32 3.75 6.17 8.39 897.95 1034.06 8.97 6.14 3.69 弯矩-y (kN*m) 65.57 1759.54 1987.67 66.51 73.02 75.72 73.66 67.75 2145.13 2486.35 71.08 78.95 81.71 79.16 71.32 2486.57 2000.19 67.47 73.51 75.51 72.76 65.91 1722.53 3082.3 71.81 76.76 78.33 76.2 70.84 2925.51 4197.11 80.5 86.86 89.1 86.68 80.15 4134.29 4729.18 84.28 91.1 93.56 弯矩-z (kN*m) 25.84 1083.54 1102.5 26.18 25.72 25.46 25.61 25.9 1102.9 1250.01 26.04 25.71 25.51 25.69 26.19 1128.51 1072.72 26.75 25.73 25.53 25.73 25.9 1203.8 1054.81 26.22 25.78 25.52 25.64 26.17 1020.91 1015.76 25.99 25.69 25.53 25.75 26.5 1034.37 1015.26 25.94 25.64 25.54 13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 967 968 969 994 995 996 997 998 999 1000 1021 1022 1023 1024 1025 1026 1027 1052 1053 1054 1055 1056 1057 1058 1079 1080 1081 1082 1083 1084 1085 荷载 cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) 位置 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 轴向 (kN) -637.14 -550.27 -7184.34 -6785.72 -547.1 -636.57 -633.42 -640.26 -558.27 -7110.47 -6772.09 -567.73 -638.89 -631.98 -643.39 -577.55 -7024.73 -6749.24 -601.84 -640.92 -632.56 -646.26 -610.1 -6929.85 -6760.4 -636.24 -642 -633.47 -648.21 -643.2 -6868.8 剪力-y (kN) 1.38 4.23 116.48 88.26 2.04 0.41 -5.82 1.16 3.53 108.73 96.5 2.39 0.5 -5.78 1 3.19 105.93 103.87 2.84 0.62 -5.74 0.89 3.18 107.15 107.87 3.12 0.71 -5.74 0.79 3.2 108.49 剪力-z (kN) 33.62 19.65 346.51 383.91 20.24 33.89 39.85 33.9 20.29 383.47 406.76 20.78 34.18 40.03 34.2 20.86 407.52 421.94 21.2 34.43 40.18 34.46 21.29 422.7 428.09 21.38 34.56 40.27 34.58 21.45 427.6 扭矩 (kN*m) 6.16 8.64 953.71 1001.47 8.86 6.17 3.82 6.18 8.76 978.85 1016.13 8.95 6.4 4.12 6.34 8.91 1011.44 1037.74 9.05 6.58 4.37 6.5 9.03 1036.38 1047.88 9.08 6.63 4.48 6.59 9.08 1047.23 弯矩-y (kN*m) 91.03 84.14 4703.97 4837.85 85.19 92.11 94.63 92.06 85.1 4819.59 4687.38 84.44 91.35 93.86 91.29 84.32 4661.98 4487 83.28 90.09 92.58 90 83.1 4449.2 4365.82 82.51 89.29 91.77 89.18 82.29 4318.26 弯矩-z (kN*m) 25.81 26.64 1029.93 1013.28 25.94 25.62 25.55 25.84 26.64 1028.11 1011.48 25.94 25.61 25.55 25.85 26.59 1025.09 1009.89 25.93 25.6 25.55 25.83 26.52 1022.63 1008.41 25.9 25.58 25.55 25.82 26.47 1020.93 92

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

附表6

横撑内力表

单元 408 409 428 荷载 cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) 位置 2/4 2/4 2/4 轴向 (kN) 169.57 201.55 170.54 剪力-y (kN) -0.69 4.77 -11.25 剪力-z

(kN) 62.14 38.32 106.43 扭矩 (kN*m) 0.8 -0.06 1.36 弯矩-y (kN*m) 18.26 194.97 734.95 弯矩-z (kN*m) 22.57 19.25 154.59 429 cLCB7(最大) 466 cLCB7(最大) 467 cLCB7(最大) 486 cLCB7(最大) 487 cLCB7(最大) 524 cLCB7(最大) 525 cLCB7(最大) 544 cLCB7(最大) 545 cLCB7(最大) 555 cLCB7(最大) 556 cLCB7(最大) 602 cLCB7(最大) 603 cLCB7(最大) 613 cLCB7(最大) 614 cLCB7(最大) 660 cLCB7(最大) 661 cLCB7(最大) 671 cLCB7(最大) 672 cLCB7(最大) 970 cLCB7(最大) 971 cLCB7(最大) 990 cLCB7(最大) 991 cLCB7(最大) 1028 cLCB7(最大) 1029 cLCB7(最大) 1048 cLCB7(最大) 1049 cLCB7(最大) 1086 cLCB7(最大) 1087 cLCB7(最大) 1106 cLCB7(最大) 1107 cLCB7(最大) 1117 cLCB7(最大) 1118 cLCB7(最大) 1164 cLCB7(最大) 1165

cLCB7(最大)

2/4 147.07 2/4 95.39 2/4 109 2/4 265.78 2/4 256.32 2/4 -230.63 2/4 -208.09 2/4 304.47 2/4 315.25 2/4 -202.72 2/4 -237.29 2/4 219.99 2/4 318.48 2/4 158.29 2/4 54.8 2/4 110.5 2/4 269.59 2/4 284.23 2/4 110.48 2/4 173.51 2/4 226.11 2/4 192.98 2/4 151.59 2/4 99.77 2/4 115.33 2/4 270.79 2/4 259.57 2/4 -227.52 2/4 -203.48 2/4 304.5 2/4 315.43 2/4 -197.89 2/4 -234.13 2/4 223.61 2/4

325.03 13.18 -0.18 1.44 -5.48 6.1 3.11 -3 0.51 0.17 -1.87 4.17 1.07 -15.15 -4.79 -2.85 11.17 -20.74 -2.02 -0.53 -0.16 5.12 -11.24 13.18 -0.12 1.5 -5.53 6.09 3.11 -3.01 0.51 0.17 -1.83 4.21 1.11 -15.07

3 -3.59 61.53 32.93 104.54 -22.33 69.87 39.82 88.86 -17.34 74.1 39.94 156.33 -71.46 14.93 -21.24 164.16 -47.99 20.08 -16.94 61.29 40.29 107.39 -4.68 61.02 33.38 105.17 -22.52 69.62 39.51 89.43 -16.76 75.8 39.83 156.82 -69.68 -0.08 988.64 0.89 -14.98 0.06 192.02 1.57 714.84 0.27 996.34 0.31 65.21 0.64 302.03 1.09 606.26 1.19 907.11 1.43 61.84 1.08 273.84 -2.97 644.43 5.09 975.27 -1.16 353.74 4.03 575.64 -3.12 607.52 4.75 960.6 -0.75 384.48 3.67 618.32 0.82 32.31 0.15 202.65 1.51 756.11 -0.04 986.5 0.92 -16.95 0.18 197.72 1.69 720.3 0.34 994.39 0.34 62 0.67 314.6 1.15 602.6 1.25 910.01 1.43 59.9 1.14 270.32 -2.92 642.63 5.08 985.3 138.75 12.16 6.62 142.86 133.95 3.02 2.07 132.97 133.16 -0.51 0.41 114.84 163.62 103.84 129.01 109.49 171.51 105.07 141.2 22.32 19.6 154.9 140.68 12.15 6.81 142.95 134.29 3.09 2.13 132.99 133.19 -0.46 0.5 114.88 164.11

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 1175 1176 1222 1223 1233 1234 1532 荷载 cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) 位置 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 2/4 轴向 (kN) 165.42 58.68 116.34 282.21 299.46 117.92 156.77 剪力-y (kN) -4.7 -2.79 11.22 -20.61 -1.79 -0.46 -0.15 剪力-z (kN) 16.77 -20.82 164.71 -45.27 21.66 -16.44 60.54 扭矩 (kN*m) -1.18 4.11 -3.08 4.68 -0.83 3.75 0.74 弯矩-y (kN*m) 346.46 576.29 604.56 967.26 374 618.93 33.27 弯矩-z (kN*m) 103.73 129.22 109.44 172.19 104.75 141.69 21.41 1533 cLCB7(最大) 1552 cLCB7(最大) 1553 cLCB7(最大) 1590 cLCB7(最大) 1591 cLCB7(最大) 1610 cLCB7(最大) 1611 cLCB7(最大) 1648 cLCB7(最大) 1649 cLCB7(最大) 1668 cLCB7(最大) 1669 cLCB7(最大) 1679 cLCB7(最大) 1680 cLCB7(最大) 1726 cLCB7(最大) 1727 cLCB7(最大) 1737 cLCB7(最大) 1738 cLCB7(最大) 1784 cLCB7(最大) 1785 cLCB7(最大) 1795 cLCB7(最大) 1796 cLCB7(最大) 2199 cLCB7(最大) 2202 cLCB7(最大) 2205 cLCB7(最大) 2206 cLCB7(最大) 2208 cLCB7(最大) 2209 cLCB7(最大) 2210 cLCB7(最大) 2211 cLCB7(最大) 2212 cLCB7(最大) 2213 cLCB7(最大) 2215 cLCB7(最大) 2216 cLCB7(最大)

2/4 220.18 2/4 188.29 2/4 137.81 2/4 91.39 2/4 112.71 2/4 268.16 2/4 252.04 2/4 -234.15 2/4 -204.84 2/4 304.27 2/4 315.42 2/4 -198.99 2/4 -240.74 2/4 216.34 2/4 324.22 2/4 163.81 2/4 49.58 2/4 103.74 2/4 267.5 2/4 284 2/4 104.81 2/4 683.2 2/4 564.79 2/4 -973.03 2/4 -1119.02 2/4 -1161.23 2/4 -878.36 2/4 705.54 2/4 535.6 2/4 -1219.07 2/4 -826.77 2/4 -948.31 2/4

-1138.7 4.97 -11.36 13.14 -0.16 1.43 -5.59 6.07 3.08 -3.04 0.51 0.15 -1.81 4.23 1.13 -15.01 -4.73 -2.82 11.27 -20.59 -2.02 -0.88 4.09 12.87 -62.02 110.14 84.07 -10.83 33.32 22.51 -39.68 52.66 106.47 -64.64 9

4 38.96 108.41 -5.83 60.35 31.77 106.09 -22.9 69.46 38.06 89.93 -16.27 76.25 39.95 157.04 -68.63 16.71 -20.68 162.61 -45.3 20.5 -16.38 -203.99 276.55 234.68 256.39 222.86 204.79 -205.86 274.08 218.43 216.75 239.91 245.99 0.24 211.59 1.59 752.26 -0.08 986.65 0.86 -16.98 0.22 204.42 1.71 712.29 0.3 994.17 0.28 64.19 0.67 317.9 1.11 600.07 1.2 913.31 1.42 49.81 1.12 271.09 -2.97 642.02 4.98 982.43 -1.29 340.88 4.1 578.1 -3.09 600.65 4.55 952.15 -1.01 362.72 3.76 608.3 51.16 1418.54 87.13 1288.98 1.87 1481.02 90.56 1414.02 35.45 1278.54 117.36 1187.38 57.12 1409.78 47.3 1292.2 122.72 1245.46 66.69 1204.6 149.06 1507.8 78.04 1396.51 19.52 154.75 140.41 11.82 6.8 142.76 133.98 2.93 2.01 132.95 133.19 -0.58 0.38 114.64 163.98 103.44 129.12 109 171.18 103.88 141.4 26.48 31.34 73.64 -55.25 31.56 -21.4 97.36 81.11 98.3 132.42 -22.27 96.14

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

附表7

立柱内力表

单元 23 23 50 荷载 cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) 位置 I[20] J[16] I[39] 轴向 (kN) 935.86 933.61 -1197.58 剪力-y (kN) 671.81 671.81 277.61 剪力-z (kN) 5259.15 5259.15 45.45 扭矩 (kN*m) 752.49 752.49 -313.34 弯矩-y (kN*m) 4543.9 4159.11 238.11 弯矩-z (kN*m) -165.51 -209.28 585.88 50 cLCB7(最大) 78 cLCB7(最大) 78 cLCB7(最大) 106 cLCB7(最大) 106 cLCB7(最大) 135 cLCB7(最大) 135 cLCB7(最大) 163 cLCB7(最大) 163 cLCB7(最大) 191 cLCB7(最大) 191 cLCB7(最大) 220 cLCB7(最大) 220 cLCB7(最大) 248 cLCB7(最大) 248 cLCB7(最大) 275 cLCB7(最大) 275 cLCB7(最大) 302 cLCB7(最大) 302 cLCB7(最大) 756 cLCB7(最大) 756 cLCB7(最大) 783 cLCB7(最大) 783 cLCB7(最大) 810 cLCB7(最大) 810 cLCB7(最大) 837 cLCB7(最大) 837 cLCB7(最大) 864 cLCB7(最大) 864 cLCB7(最大) 1318 cLCB7(最大) 1318 cLCB7(最大) 1345 cLCB7(最大) 1345 cLCB7(最大) 1372 cLCB7(最大) 1372

cLCB7(最大)

J[35] -1212.96 277.61 I[60] -1206.57 66.84 J[56] -1247.07 66.84 I[81] -1049.96 -190.82 J[77] -1128.34 -190.82 I[102] -831.72 -248.19 J[98] -959.97 -248.19 I[123] -865.38 63.44 J[119] -1055.51 63.44 I[144] -750.39 -59.97 J[140] -1015.14 -59.97 I[165] -1517.83 -34.51 J[161] -1869.21 -34.51 I[182] -2423.5 -19.31 J[186] -1411 -19.31 I[205] 148.03 -90.79 J[201] -102.47 -90.79 I[224] -1120.48 60.26 J[220] -1192.48 60.26 I[533] -1008.58 105.45 J[529] -1080.58 105.45 I[552] -526.78 -85.11 J[548] -777.28 -85.11 I[571] -1271.07 -41.51 J[567] -1721.07 -41.51 I[590] -442.06 -78.67 J[586] -692.56 -78.67 I[609] -930.13 67.91 J[605] -1002.13 67.91 I[918] -1127.05 111.94 J[914] -1199.05 111.94 I[937] -319.12 -91.64 J[933] -569.62 -91.64 I[956] -1270.36 -41.83 J[952]

-1720.36 -41.83 9

5 45.45 -3459.79 -3459.79 -2987.59 -2987.59 -1788.93 -1788.93 -1128.55 -1128.55 -651.51 -651.51 -245.81 -245.81 42.8 42.8 173.21 173.21 3267.71 3267.71 1673.3 1673.3 12.33 12.33 42.65 42.65 135.92 135.92 2671.06 2671.06 1201.16 1201.16 -21.22 -21.22 8.97 8.97 -313.34 -601.54 -601.54 -133.07 -133.07 -112.4 -112.4 -110.47 -110.47 -116.51 -116.51 -177.45 -177.45 -43.37 -43.37 -80.56 -80.56 145.35 145.35 267.88 267.88 79.05 79.05 -5.46 -5.46 -62.91 -62.91 115.76 115.76 218.8 218.8 78.5 78.5 -7.25 -7.25 241.78 -2549.63 2909.38 -3414.46 6279.12 -3189.6 6439.97 -2937.92 5886.69 -2274.65 4946.13 -851.08 3276.4 1262.14 2063.65 1272.03 453.99 4382.53 1622.47 1914.05 3102.24 517.73 1093.38 798.2 870.19 1096.73 660.13 3718.19 2446.41 1372.34 3591.41 368.12 1209 594.05 1174.95 454.06 261.15 207.46 -548.21 22.02 -1015.4 306.65 -249.82 -39.2 -437.76 649.62 42.89 961.45 1303.93 5715.99 -241.65 1284.57 -217.1 -127.03 -14.02 -58.91 -220.28 1352.68 -14.03 1611.36 -228.01 1287.81 -238.9 -183.93 -2.27 -52.96 -260.14 1363.97 -16.24 1614.06

13届土木工程（桥梁）毕业设计（论文）

单元 1399 1399 1426 1426 1880 1880 1907 荷载 cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) cLCB7(最大) 位置 I[975] J[971] I[994] J[990] I[1303] J[1299] I[1322] 轴向 (kN) -648.96 -899.46 -808.49 -880.49 -1292.93 -1364.93 151.55 剪力-y 剪力-z 扭矩 (kN) (kN) (kN*m) -72.63 103.83 -61.88 -72.63 103.83 -61.88 60.6 2258.47 80.39 60.6 2258.47 80.39 118.27 689.99 158.02 118.27 689.99 158.02 -70.76 -70.61 61.13 弯矩-y (kN*m) 953.26 799.95 3244.23 3066.32 791.57 4174.23 137.92 弯矩-z (kN*m) -191.52 1277.2 -255.38 -192.63 51.96 2.81 -139.5 1907 cLCB7(最大) 1934 cLCB7(最大) 1934 cLCB7(最大) 1962 cLCB7(最大) 1962 cLCB7(最大) 1991 cLCB7(最大) 1991 cLCB7(最大) 2019 cLCB7(最大) 2019 cLCB7(最大) 2047 cLCB7(最大) 2047 cLCB7(最大) 2076 cLCB7(最大) 2076 cLCB7(最大) 2104 cLCB7(最大) 2104 cLCB7(最大) 2132 cLCB7(最大) 2132 cLCB7(最大) 2161 cLCB7(最大) 2161

cLCB7(最大)

J[1318] I[1341] J[1337] I[1362] J[1358] I[1383] J[1379] I[1404] J[1400] I[1425] J[1421] I[1446] J[1442] I[1467] J[1463] I[1488] J[1484] I[1509] J[1505]

-98.95 -70.76 -1601.17 -121.87 -2613.67 -121.87 -1467.87 -21.25 -1819.24 -21.25 -765.63 -42.01 -1030.38 -42.01 -864.15 75.41 -1054.27 75.41 -827.3 -255.7 -955.55 -255.7 -1034.71 -183.08 -1113.09 -183.08 -1179.36 92.2 -1219.86 92.2 -1159.41 330.2 -1174.78 330.2 1002.91 821.27 1000.66

821.27

6 -70.61 -175.35 -175.35 437.55 437.55 970.51 970.51 1643.47 1643.47 2714.15 2714.15 4526.58 4526.58 5117.36 5117.36 777.96 777.96 -3727.28 -3727.28 61.13 -59.17 -59.17 177.19 177.19 111.55 111.55 124.72 124.72 144.71 144.71 153.05 153.05 540.07 540.07 -18.04 -18.04 -1145.5 -1145.5 1312.46 1132.9 5618.81 2895.31 -828.5 4539.64 -2293.61 5361.86 -3061.11 5860.48 -3376.88 6107.85 -3429.75 4573.93 -1377.57 957.58 615.54 -2886.4 -2604.49 1219.51 208.93 4512.48 101.71 864.94 -356.3 572.59 -213.38 -78.61 -1052.3 301.83 -585.58 -35.56 206.44 118.51 526.79 368.01 -112.57 -167.55

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